不帶導(dǎo)向支撐塔器的計(jì)算模型是一端固支，一端自由的懸臂梁；設(shè)置一個(gè)導(dǎo)向支撐的塔器的計(jì)算模型就變成了一端固支一端簡(jiǎn)支的懸臂梁。理論上來(lái)說(shuō)已經(jīng)不能用常規(guī)軟件計(jì)算?？捎娩摻Y(jié)構(gòu)軟件求出各個(gè)截面的彎矩但后續(xù)較麻煩。我們還是優(yōu)先用常規(guī)軟件考慮。為了方便分析對(duì)比，不考慮迎風(fēng)面積的變化和風(fēng)速的變化。模型簡(jiǎn)化為受均布載荷的梁

常規(guī)塔計(jì)算梁模型

帶一個(gè)導(dǎo)向支撐的塔計(jì)算梁模型

1. 按常規(guī)軟件PV處理；把帶導(dǎo)向支撐的塔器分成兩個(gè)部分。一個(gè)是導(dǎo)向支撐的上方；一個(gè)是導(dǎo)向支撐的下方。

1）導(dǎo)向支撐上方的筒節(jié)等：

導(dǎo)向支撐上部梁模型

導(dǎo)向支撐的上部剪力和彎矩都和一端固支的懸臂梁相同；在塔器計(jì)算中影響壁厚的是彎矩和重力。在PV軟件中在風(fēng)載荷位置把標(biāo)高輸成導(dǎo)向支撐標(biāo)高-2000mm（假想的裙座高度），保證風(fēng)載荷一致。

2）導(dǎo)向支撐下方的筒節(jié)和裙座等：在PV中建模還是建全部的元件，只是把導(dǎo)向支撐上方的部件考慮少量風(fēng)載荷即把上部元件（上封頭，筒體，錐殼元件的迎風(fēng)面積按臨界風(fēng)速/頂部風(fēng)速的比值處理，平臺(tái)，梯子和附塔管線還是只考慮重量。因?yàn)榭鼫u街只發(fā)生在塔體上，梯子平臺(tái)和附塔管線對(duì)其有破壞作用）影響塔體軸向應(yīng)力的除了彎矩外還有重量。保證重量及重量分布完全等同原塔器。因?yàn)閷?dǎo)向支撐的存在，順風(fēng)向風(fēng)速對(duì)導(dǎo)向支撐下面的塔體影響很小，因?yàn)樵趯?dǎo)向支撐處撓度很小但也存在部分撓度和橫向振動(dòng)空間（振動(dòng)是安裝空隙和撓度是安裝空隙以及和結(jié)構(gòu)一起動(dòng)）。所以導(dǎo)向支撐上部主體元件只考慮臨界風(fēng)速的影響。且計(jì)算勾卡曼渦街的影響。由于實(shí)際撓度和振幅大于導(dǎo)向支撐和框架間距離和框架的撓度，所以計(jì)算偏保守。

又由于導(dǎo)向支撐的存在，上述簡(jiǎn)化可能會(huì)使導(dǎo)向支撐下方靠近導(dǎo)向支撐的筒體上的彎矩偏小一些。我們?cè)儆煤腿≈虚g筒體厚度相同的方式來(lái)彌補(bǔ)偏差。

下面是取多長(zhǎng)筒體和中間筒體厚度相等的簡(jiǎn)化計(jì)算。

本來(lái)應(yīng)該是一端固支一端簡(jiǎn)支的懸臂梁模型，但為了讓軟件計(jì)算我們冒進(jìn)的簡(jiǎn)化成一端固支的懸臂梁。

1.常規(guī)塔計(jì)算梁模型

2.1一端固支一端簡(jiǎn)支梁模型

2.2帶一個(gè)導(dǎo)向支撐的塔計(jì)算梁模型

從上面兩個(gè)計(jì)算模型我們可以看出兩個(gè)支點(diǎn)之間2.1的彎矩要大于2.2的彎矩。我們?nèi)?.1的彎矩最大點(diǎn)是偏保守的。

受均布載荷的懸臂梁，與一端固支一端簡(jiǎn)支的受均布載荷的梁在x=3l/8處彎矩相等，此處也是模型2.1的最大彎矩處x=3l/8

模型1：M1= qx2/2=q（3/8l）2/2=9ql2/128

模型2.1：M21=qlx（3-4x/l）/8=9ql2/128

根據(jù)梁模型彎矩的變化可知x>3l/8,2.1模型的彎矩逐漸減小，而模型1的彎矩繼續(xù)加大。也就是說(shuō)x>3l/8時(shí)按1模型計(jì)算是保守的。x＜3l/8是冒進(jìn)的，為了避免這種冒進(jìn)我們把這段筒體厚度取得和3l/8等厚。

實(shí)際上由于風(fēng)載荷越向上越大，也有可能兩點(diǎn)間的風(fēng)載荷是相同的，但很大可能風(fēng)載荷是上大下小的。按受均布載荷的梁模型計(jì)算求彎矩相等處是偏保守的。所以這樣簡(jiǎn)化加上筒體厚度取值是安全的。

寫(xiě)的有點(diǎn)繞，如果有需求將就看吧；有發(fā)表論文需求的請(qǐng)照顧一下我的感受；把我弄個(gè)第二作者，這個(gè)要求不過(guò)分吧！

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