CB-4.4.2.1?Longitudinal baffle縱向隔板

2007：

2019：

解讀：將縱向隔板厚度按照碳鋼和不銹鋼區(qū)分，碳鋼厚度保持不變6.4，合金鋼可以取3.2.

CB-4.4.2.3?縱向隔板焊腳高

2007：

2019：

解讀：內容未變，破解鏈式引用。

2007版，C引用B，B引用A

2019版，C直接引用A

RCB-4.4.3? 特殊工況的振動解決方案

2019新增：

解讀：對于RCB-4.4.3條中，1-4條的情況，應當如何考慮折流板，支持板和管束的振動，TEMA給出了4條建議：

1. 在允許的壓降范圍內減小折流板間距。

2. 在折流板上，入口和出口空間中設置額外的管排。

3. 在折流板間提供額外的支撐板，且支撐不會阻礙管束中的流體流動。

4. 修改折流板類型（比如管束振動，改成窗口不布管NTIW）。

RCB-4.5 折流板支撐間距說明

2019新增內容：

解讀：4.5節(jié)是關于一般折流板，支撐板的最大最小間距，和無支撐跨距的規(guī)定。實際折流板間距應該由傳熱或者水力學計算確定，且考慮操作工況，熱負荷，消除流體誘發(fā)的振動。

RCB-4.6.1防沖擋板的設置

2007：

2019：

解讀：2019版將速度和密度的單位說明放在前面，避免后續(xù)用到速度和密度的地方都要單獨寫說明。

補充了單相流體的詳細說明；

補充了其它氣體和Vapors是含有蒸汽Steam的。

給出了當速度過快時的另個解決方案，增加入口分布段。

防沖擋板的設置，基本和原來一樣，詳細可以看原來的文章：

非磨蝕的氣液混合物需不需要設置防沖板

新增RCB-4.6.2.5/6?

2019：

解讀：防沖擋板可以用防沖桿或者入口分布段代替。

RCB-4.6.3管程防沖

2007：

2019：

解讀：管程防沖結構增加兩相流體+軸向入口接管+ρv2值任一個滿足時，就需設置。

對比GB151，說的是液體ρv2值+軸向入口接管。

如上文所說的：

兩相流體攜帶的能量大于單相流體，沖蝕更嚴重，所以說僅僅說液體是不合理的，建議修改。

RCB-4.8?旁路密封

2007:

2009:

解讀：新增旁路擋板、擋管等防短路結構要求。對比原先的簡單的提及，2019版規(guī)定可是詳細了很多。

可以和API660的對照使用。

RCB-4.9 釜式再沸器

2007：

2019：

解讀：增加對于釜式再沸器的U形管束的滑道和限位板要求。

除了2007的角鋼限位，新增了如上圖的限位結構。

刪除R-6.33，CB-6.33

2007：

2019：

刪除要求

解讀：2007版CB-6.33中平面度見RCB-1.3有誤，RCB-1.3是水壓試驗內容。

2019刪除R-6.33和CB-6.33對于分程隔板處的與墊片接觸的密封面的平面度要求，因為這是一個制造公差要求，所以2019版將其移到第F-5章：

和2007的要求相比，相當于CB的要求與R的要求相同。

RCB-6.4 分程隔板槽最小寬度

2007：

2019：

解讀：分程隔板槽最小寬度的表述修改。

2007版對于<=23"的公稱直徑，2019版為<24"的公稱直徑，細微差別。

RCB-7.2?管板孔直徑和公差

2007：

2019：

解讀：增加說明: 超出表格范圍的尺寸，允許插值和外推。

原來有兩種方式，一種是插值，一種是從嚴，當未明確時一般選用從嚴?，F(xiàn)在規(guī)范允許采用插值方法。

RCB-7.2.4 液壓脹接的管板孔開槽修改

2007：

2019：

解讀：對于液壓或爆炸脹管的管板孔槽的要求進行了修改。刪除了大于76mm必須要開兩個槽的要求。

一般實際執(zhí)行時還應該做管子管板拉脫試驗，確認脹節(jié)結構。

RCB-7.3.1 管子管板的脹節(jié)接頭

2007：

2019：

解讀：2019版給出了不同材料的管子脹管后的減薄率。因為脹管時，通過管子緊緊靠著管板孔內部膨脹，而在管子管板之間形成應力密封。管子脹接時，管壁會減薄。只有達到一定的減薄率，才能使得密封比較可靠。通過目標減薄率，可以計算出脹管后所需要的管子目標內徑值。

所以必須測量前幾個管子和孔徑，以確認管壁減薄到目標值，達到減薄時的扭矩為目標扭矩，此扭矩用于實際的脹管。

規(guī)范想通過讓管子達到目標減薄率來保證密封的效果。

RCB-9.1.3 分程隔板

2007：

2019：

解讀：2019增加分程隔板的Step machined.

新增RCB-10.2.2?安放式接管

解讀：新增了何時應考慮采用UW-16.1的安放式接管。一般是殼體壁厚太厚或者接管直徑太小時，可以選用安放式接管。

采用安放式接管時，在焊接前后，對于筒體開孔處，應增加無損檢測，避免筒體分層的影響。

刪除2007的RCB-10.7

解讀：大直徑法蘭和普通法蘭一樣，都需要符合ASME的要求。

RCB-11.7增加Br的取值

新增：

解讀：對于墊片的有效寬度，按照ASME VIII I強制性附錄2，應該取實際寬度的一半。

RCB-11.8 新增帶肩螺栓要求及示意圖

解讀：帶肩螺栓一般用在可抽管束。TEMA的數(shù)量要求和API660差不多，也是25%,至少4個。

更新膨脹節(jié)計算

2007：

2019：

解讀：2007采用的是兩維軸對稱模型，2019可以用兩維軸對稱模型或者一維線單元模型。

用一維線單元做膨脹節(jié)的計算以前沒有用過。一般二維的軸對稱用的比較多。

如果有經(jīng)驗或者案例，請與我聯(lián)系討論。

Table D-3 增加法蘭尺寸

解讀：不清楚為啥要為法蘭列個表，而且這個法蘭尺寸全部參照ASME B 16.5。

大于24寸的都沒有，實用性較低。

RGP-G-7.1.1 增加非對稱鞍座計算

解讀：SW6已經(jīng)有非對稱鞍座計算了，PVElite也有，所以即使對現(xiàn)在的設計基本沒有影響。

新增入口分布段

2019：

解讀：增加入口分布段的一些要求。對于入口流速過大，改善分布效果，減輕流體誘發(fā)的振動都有好處。

管口載荷增加WRC537核算

RGP-RCB-10.6

解讀：WRC537采用擬合公式，計算的范圍比WRC107要大，一般能夠滿足工程需要。

局部應力計算超界怎么辦

RGP-RCB-11.5 刪除大直徑法蘭

2007：

2019：

解讀：刪除大直徑低壓法蘭的一些特殊說明，法蘭應按照ASME 和WRC 538。

新增污垢減緩設計方法

解讀：在設計時注意流速（剪切應力）和壁溫可以防止明顯的結垢。可以在設計中添加小的設計裕量（一般為<=30%）以解決設計不確定性，。

比如對于冷卻水，控制水溫設計和操作不超過最大流體溫度49度，不超過最高壁溫60度。換熱管內流速保持在大于1m/s，能夠減緩結垢。

一般由工藝確定，很多工程規(guī)定對于流速是大于1.5m/s.

管板計算

2007，A.131:

2019，A1.3.1

解讀：增加了U形管板不與管程和殼程焊接，但是兼做法蘭時，等效壓力的取值方法。

U形管板兼做法蘭，如下圖所示：

等效壓力需要考慮螺栓的載荷的等效壓力，這點比較費解。因為一般不考慮將螺栓載荷傳遞到管板上。

唯一能解釋的是，這是種保守算法，考慮到水壓試驗時管板的法蘭會有螺栓載荷傳遞過來。

另外由于TEMA管板計算方法比較粗糙，一般現(xiàn)在都按照UHX來計算管板，即使修改，未必有人用。

總結

TEMA 2019的改動內容不算多，并沒有擴展設備的直徑以及使用范圍，對于大部分的結構，尺寸，公差并未做改動。

更新修正了2007的錯誤，表達更為準確，增加了帶肩螺栓，旁路擋板等詳細結構。為詳細的結構設計提供更多的依據(jù)。

計算部分修改較少，對于膨脹節(jié)，還待進一步研究。

往期精彩

讀書筆記-API660-2015工程應用注意事項（1）

讀書筆記-API660-2015工程應用注意事項（2）

U形換熱器如何布置最多的換熱管

讀書筆記-TEMA2019版更新內容（上）

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