很多做儲罐的朋友都有很多個關于儲罐錨固的困惑，很多都是感覺沒有道理的。

1. 同一個儲罐，使用TANK計算時，按照API650-2013需要錨固，按照API650-2016設計則不需要錨固。

2. 同一個儲罐，按照GB50341-2003設計的儲罐不需要錨固，按照GB50341-2014，API650-2013設計的儲罐則需要錨固。

3. 為什么錨固的地腳螺栓直徑越大，材料越好，螺栓座需要越厚，墊板需要越大。

4. 為什么罐壁最上的壁板越厚，包邊角鋼越強，反而越需要錨固。

問題3

當儲罐需要錨固時，根據(jù)API650需要按照5.12.6計算螺栓座。

根據(jù)AISI Steel Plate Engineering Data的規(guī)定，地腳螺栓座的圖示如下圖，

地腳螺栓座的筋板蓋板墊板要能承受螺栓座設計載荷P。

P的取值為地腳螺栓的最大允許載荷（即把螺栓拉斷的載荷）或者1.5倍實際螺栓載荷中（即實際操作中遇到的最大螺栓載荷1.5倍）的小值。

但是在Pvdesk的軟件里，P為把螺栓拉斷的時的載荷，P=Sy*A=螺栓屈服強度*螺栓面積。

由此可想而知，如果螺栓屈服強度選用大的，螺栓直徑想多放點裕量，選用較大直徑的地腳螺栓。那么很可能，因為螺栓座設計載荷P值非常大，頂板和罐壁的局部應力會不能承受之重。

這也就是第三個問題，螺栓越大，螺栓座越大，局部應力也越大。而局部應力有時候是加墊板厚度都無法解決的。最可笑的是，儲罐經過計算不需要設置地腳螺栓，而一旦因為某些其他原因設置了地腳螺栓，那么必須要設置一個大的地腳螺栓座。

這有點像因為撿了個鼠標墊，而買個筆記本。

遇到算不過，，不要著急，也不要將螺栓直徑加大，會適得其反。在不被抬起情況下，應該將螺栓材料用差點或者將螺栓直徑降低。

為此對儲罐螺栓座做了一個EXCEL的程序，自己手動填寫地腳螺栓座設計載荷P，從而使設計更合理。

其實地腳螺栓座的載荷P，可以參考塔器，按照實際的螺栓載荷，而不按照拉斷時的載荷。

建議PVdeskTOP在更新的時候，能將其改正過來。

問題4

為什么罐壁最上的壁板越厚，包邊角鋼越強，反而越需要錨固。

按理來說罐壁厚和錨固有什么關系呢？

以前有結構的問我，為什么我算出來不能把罐抬起來，你們卻要設置M56的地腳螺栓。

我問：你怎么算的。

結構同事說：用設計壓力*儲罐截面積-罐壁和罐頂重量。

我說：你的是正常人想法，標準角度刁鉆，正常人想不到。

GB50341-2014按照8種工況來計算是否需要錨固，能否抬起不是用的設計壓力，而是用的破壞壓力。不是一倍破壞壓力，是1.5倍甚至3倍破壞壓力。

關于破壞壓力的來源請看文章：

儲罐設計漫談-04弱頂和微內壓

破壞壓力一般都遠大于設計壓力，比如一臺18KPa設計壓力的儲罐。

其罐壁頂部為6mm時，破壞壓力為45.48KPa。

其罐壁頂部為10mm時，其破壞壓力為60.16Kpa。

然后根據(jù)規(guī)范的8種工況，因為不考慮弱頂，所以3倍破壞壓力Pf不算，只算1.5倍的破壞壓力Pf。

經過計算，6mm頂壁板時，M30地腳螺栓計算合格。

10mm頂壁板時，M30地腳螺栓計算不合格。

原因：頂部筒體厚包邊角鋼大，包邊角鋼處的屈服破壞壓力上升，規(guī)范要求破壞時是不能將罐底抬起，1.5Pf產生的升舉力要增加很多，所以地腳螺栓會不夠。

PVdesk只按照1.5Pf算還算仁慈，TANK以前強制按照3Pf算，算出來地腳螺栓有大又粗，真是殘暴。

就我個人觀點，因為儲罐一般達不到弱頂，所以第8項基本不用考慮。再者因為破壞壓力本身很高，而設備是有安全卸放裝置的，當超壓時，安全卸放裝置起作用，不會要等到1.5倍破壞壓力才開啟。

況且如上例子，1.5Pf為3.4倍設計壓力，這么高的壓力作用下，那么罐壁罐底可能要先于罐頂破壞了。

有朋友問破壞壓力的公式是什么意思：

其實這個公式很好理解。

(1.5Pf-0.08th)*D*D*785-W3

=1.5Pf*D*D*π/4-πD*D*0.08th/4-W3

=1.5Pf*A-th*鋼板密度*A-W3

=1.5倍破壞壓力產生的升舉力-頂板重量-壁板重量

整理一下邏輯鏈條：

頂部加厚->Pf上升->地腳螺栓直徑增加->螺栓座載荷P增加->螺栓座處局部應力增加->罐底壁厚增加

“我們不分手好嗎？你不知道我有多么愛你！”男人懇求

“你不知道，我馬上就要生日了”女人幽幽的說。

“我知道，我一直記得”

“你不知道，我需要一個大蛋糕”女人望著遠方

“好，我馬上去買”

“唉，你還是不知道，一個大蛋糕需要一輛大車運回來，吃不完需要一個大的冰箱，一個大的冰箱要放在一個大的廚房，一個大的廚房必需要一個大的房子，你懂嗎？”

“額～”男人張大嘴巴，目瞪口呆～