換熱器鞍座

SW6:

換熱器部分沒有支座計算，非對稱鞍座及多鞍座臥式容器設計模塊可以計算換熱器的鞍座

其中A-B結構可以視為U型管換熱器

A-B-A結構可視為固定管板換熱器

考慮地震載荷，可施加集中載荷（5個）和均布載荷。

PVdeskTop

考慮地震載荷

考慮了非對稱鞍座

（雖然程序可施加偏心質量和外載荷但是不參與鞍座計算）

PVElite

考慮地震載荷

考慮風載荷

考慮了非對稱鞍座

考慮集中載荷對其影響

注

TEMA的良好推薦里有鞍座計算的方法，等同ZICK法。

國外項目的換熱器鞍座均需要計算。制約鞍座計算的不是標準規(guī)范，而是軟件的便利性。

（類似的有分程隔板墊片載荷計算，換熱管強度計算，不是不需要計算，而是軟件沒有跟上. 新的SW6已經將分程隔板墊片載荷的計算考慮進去了，分程隔板的計算從TEMA的良好推薦移到了正文里。）

換熱器/立式設備耳座

SW6

無耳座內容

PVdeskTop

考慮地震載荷（按GB50761先計算自振周期再計算地震載荷）, 風載荷, 偏心和外載荷.且考慮局部應力

采用GB50761的彎矩法，偏冒進。

1.（先計算單個耳座的受力，垂直力F1，徑向力Fr（風和地震水平推力），周向力Ft（風和地震水平推力），不考慮不均勻系數(shù)0.83.

2.計算耳座各個截面抗彎模量

3.此3個力方向上的彎曲正應力和正應力相加之和<支耳的許用應力。

PVElite

考慮地震載荷，風載荷，偏心和外載荷。

考慮局部應力

采用通用方法：

耳座筋板的力學模型為：受軸向載荷的板的失穩(wěn)問題

耳座底板力學模型未：受均布載荷F/(a*b)矩形平板

耳座蓋板的力學模型為：受均布載荷Fd/h的簡支梁

注：

PVdesk的耳座計算采用的是GB50761抗彎模量求彎曲正應力法。這種方法算出來的應力值偏小，較通用方法小2~6倍。特別對于大型設備，采用這種方法計算合格也是有危險的。

NB/T47003.1的方法是國際通用方法，大多數(shù)商業(yè)軟件計算方法與之類似。

容器支座JBT4712.3-2007 附錄A，校核耳座實際承受載荷及彎矩。其實際承受載荷不應大于附錄B中的許用值，許用值一般通過多重差值得到。

所得到的結果不但校核了支座本身而且校核了支座處筒體的局部應力，采用標準耳座或參照的標準耳座可以采用此種方法計算，比較快捷且具有一定的余量。

剛性環(huán)耳座

SW6

無內容

PVdeskTop

考慮地震載荷（按GB50761先計算自振周期再計算地震載荷）, 風載荷, 偏心和外載荷.

特點：

-可考慮加墊板，且考慮局部應力。局部應力是按照WRC矩形附件模塊，考慮由筋板和上下頂板組成的矩形。

-不考慮水壓工況

-無底板筋板計算

-考慮墊板及筒體加強，且加強無法設置不考慮。（偏冒進）

PVElite

考慮地震載荷，風載荷，偏心和外載荷。

-增加了底板的計算，底板為受均布載荷F/(a*b)矩形平板，分別用ADM S 3/4 和Bednar的《 Pressure vessel design handbook 》公式計算

-無法為圈座加墊板，*無法考慮墊板的影響。

-計算抗彎模量時不考慮筒體的加強。

-筋板計算與耳座相同。

-無局部應力計算

-計算比PVdesktop保守。

注：

PVelite和PvdeskTop計算原理均相同，類似NB/T47003.1-2009的剛性環(huán)計算。

由于承受內外壓時，已經考慮了筒體的厚度。所以對支撐圈的加強理論上應該扣除筒體的計算厚度。NB/T47003.1不扣除筒體是因為壓力較低。

PVElite不考慮筒體加強比較保守。

容器支座的剛性環(huán)支座的征求意見稿，有剛性環(huán)尺寸以及承受載荷計算。可供參考選型。

腿式支座計算

SW6

無內容

PVdeskTop

考慮地震載荷（按GB50761先計算自振周期再計算地震載荷）, 風載荷, 偏心和外載荷.

考慮墊板局部應力

PVElite

考慮地震載荷，風載荷，偏心和外載荷。

考慮墊板局部應力

對支腿墊板要求有多個地腳螺栓，需要一些特殊技巧

注：

JBT4712有支腿計算內容，其中地震計算采用簡化保守算法，地震加速度取的最大值（平臺區(qū)）。

NB版容器支座征求意見稿中改為了地震按照GB50761計算。根據(jù)設備的自振周期，加速度可能落到非平臺區(qū)，會比現(xiàn)行的規(guī)范要精確。

NB版增加了墊板局部應力校核要求。

支承式支座

SW6

無內容

PVdeskTop

考慮地震載荷（按GB50761先計算自振周期再計算地震載荷）, 風載荷, 偏心和外載荷.

考慮墊板局部應力

PVElite

考慮地震載荷，風載荷，偏心和外載荷。

沒有考慮墊板處局部應力，是不合理的。

注：

NB版容器支座征求意見稿中支承式支座的地腳螺栓布置由徑向布置改為了周向布置。

按照JBT4712規(guī)范可以查封頭上支承式支座的最大允許載荷，相當于考慮了局部應力。

JBT4712的水平地震計算載荷與GB50761的計算比較：

JBT4712的水平地震力計算公式是：

Pe=ae*m0*g，ae取值為最大地震影響系數(shù)amax.對應的取值是阻尼調整系數(shù)η2=1時的平臺期的最大地震影響系數(shù)。

按照GB50761的要求，對于立式容器水平地震力還需要乘以相應折減系數(shù)Re，對于支腿為0.5，對于耳座為0.45.

按照6.3.3，7.3.3，支腿/支耳阻尼比可取0.03.

阻尼調整系數(shù)η2=1+0.156=1.156

支腿的總水平力R1=Fek*Re<η2*amax*m0g*Re=1.156*amax*m0*g*0.5=0.578*amax*m0*g=0.578 Pe

R1按照GB50761計算的水平地震力

Pe為按照JB4712計算的水平地震力

所以按照GB50761計算的水平地震力永遠小于按照JB4712的地震力，所以用JB4712計算是偏保守的，用JB4712代替GB50761計算是保守的。