煤炭燃燒整體煤氣化聯(lián)合循環(huán)動力島及系統(tǒng)特性研究戚利利' ,張忠孝' ,李振中'2,王陽,周國峰',謝 浩',陳曉利,陳雷2(1..上海理工大學(xué)能源與動力工程學(xué)院,上海200093;2.國家電站燃燒工程技術(shù)研究中心,遼寧沈陽110034)摘要:動力島是整體煤氣化聯(lián)合循環(huán)(IGCC)中復(fù)雜的關(guān)鍵單元,其中燃?xì)廨啓C(jī)變工況性能的變化對蒸汽底循環(huán)及整個(gè)系統(tǒng)的影響較大。采用thermoflex軟件建立IGCC系統(tǒng)模型,對200 MW級ICCC系統(tǒng)的技術(shù)方案進(jìn)行了探討,從系統(tǒng)的角度詳細(xì)分析了IGV可調(diào)等T3調(diào)節(jié)及空分整體化系數(shù)Xas和氮?dú)饣刈⑾禂?shù)Xgn對動力島及整個(gè)系統(tǒng)的影響。結(jié)果表明:在采用IGV可調(diào)等T3調(diào)節(jié)時(shí),在80%負(fù)荷時(shí)系統(tǒng)各參數(shù)出現(xiàn)轉(zhuǎn)折點(diǎn);隨著Xas的增加,系統(tǒng)供電效率略有上升，,但是系統(tǒng)總功下降;在Xas為30%時(shí),隨著氮?dú)饣刈⑾禂?shù)Xgn的變化,系統(tǒng)的各參數(shù)在Xgn為70%時(shí)出現(xiàn)峰值。關(guān)鍵詞:ICCC;燃?xì)廨啓C(jī);整體空分;氮?dú)饣刈⒅袌D分類號:TK472文獻(xiàn)標(biāo)識碼:A文章編號:1006 -6772(2010)05 -0068 -05ICCC是一種最具發(fā)展?jié)摿Φ臐崈裘喊l(fā)電技術(shù)，導(dǎo)致燃?xì)廨啓C(jī)變工況性能,從而使系統(tǒng)處于變工況備受矚目”。ICCC系統(tǒng)由2大分系統(tǒng)組成,即氣化下運(yùn)行,并研究了其不同組合方式及系統(tǒng)不同調(diào)節(jié)島和動力島。其中氣化島包括:氣化系統(tǒng),凈化系方式下的系統(tǒng)特性'9]。筆者總結(jié)常規(guī)聯(lián)合循環(huán)研統(tǒng)和空分系統(tǒng);動力島包括:燃?xì)廨啓C(jī),余熱鍋爐和究方法,建立動力島各子系統(tǒng)變工況特性:燃機(jī)島汽輪機(jī)等。由于環(huán)境條件、外界負(fù)荷或系統(tǒng)本身等(壓氣機(jī)燃燒室,透平)和常規(guī)島(余熱鍋爐、汽輪的變動,ICCC系統(tǒng)-般處于變工況下運(yùn)行。動力島機(jī))的數(shù)學(xué)模型,采用thermoflex軟件比較詳細(xì)地分是IGCC系統(tǒng)中復(fù)雜的關(guān)鍵單元，機(jī)組的構(gòu)成和運(yùn)析了ICCC動力島的變工況特性。行特征決定了IGCC中動力島的變工況性能研究是1動力 島運(yùn)行方式與計(jì)算原理非常復(fù)雜的工作口。中科院的林汝謀、段立強(qiáng)等對影響系統(tǒng)變工況的主要因索進(jìn)行了分析并建立了1.1 燃?xì)廨啓C(jī)全工況圖譜框架,討論了燃?xì)廨啓C(jī)3種調(diào)負(fù)荷方式燃?xì)廨啓C(jī)由于受到環(huán)境條件外界負(fù)荷或系統(tǒng)對系統(tǒng)變工況的影響，并分析了底循環(huán)變工況特本身的影響通常處于變工況下運(yùn)行。可以采用增性'3-01。M. s. Johnson分析了在變工況時(shí)燃?xì)廨啓C(jī)減燃料量和調(diào)節(jié)壓氣機(jī)叮轉(zhuǎn)導(dǎo)葉的安裝角來改善的特性'”。張娜蔡睿賢采用動力機(jī)械變工況性能.變工況性能。解析方法,研究了大氣溫度對系統(tǒng)的聯(lián)合循環(huán)系統(tǒng)①壓氣機(jī)變工況性能采用文獻(xiàn)[ 10]計(jì)算。.的影響8]。中科院的汪麗霞等指出空分整體化系π=F(Ga,a);ne =F(Ga,a) =F(π,a);數(shù)Xas和氮?dú)饣刈⑾禂?shù)Xgn等匹配條件的變化也會Ga=(π ,a)中國煤化工收稿日期:2010-07 -21MHCNMHG基金項(xiàng)目:國家863高技術(shù)基金項(xiàng)目(2006AA05A110)作者簡介:職利利(1986- -) ,女,江蘇宿遷人,碩士研究生,主要從事I6CC系統(tǒng)方面的研究。E mailiqi1986@ hotmail. com68《沽凈煤技術(shù))2010年第16卷第5期煤炭燃燒. 全國中文核心期刊礦業(yè)類核心期刊(CA-CD規(guī)范)執(zhí)行優(yōu)秀期刊J式中,π-壓比;n.-效率;Ga-空氣量;a- -壓氣機(jī)變化,HRSG出口蒸汽參數(shù)取決于負(fù)荷變化后煙氣側(cè)與進(jìn)口可轉(zhuǎn)導(dǎo)葉安裝角。水側(cè)的熱量平衡關(guān)系。壓力級別可分別用Flugel公式②燃燒室的變工況性能根據(jù)熱平衡方程求出,表示,將Flugel公式同余熱鍋爐熱平衡方程聯(lián)立求解，此時(shí)要考慮壓氣機(jī)抽氣、氮?dú)饣刈ⅰ＜炊Ｓ?jì)算出蒸汽透平滑壓運(yùn)行時(shí)變工況性能。透平前溫T, =。qmgCxTz +q.y(Q.ηg +i)(3)滑壓-定壓復(fù)合方式運(yùn)行Cp(9mR +qm)滑壓、定壓分別按各自的控制方程計(jì)算。式中,qn為燃燒消耗量,kg/s;Q.為燃料低位發(fā)熱量，2計(jì)算模型的建立J/kg;Cp為燃?xì)舛▔罕葻崛?Cx≈1154 J/kg●K;ij為燃料物理比焓,J/kg;9me為燃燒室進(jìn)口空氣流量, .圖1為200 MW級IGCC系統(tǒng)模型簡圖。系統(tǒng)kg's;nB 為燃燒效率,在工況變化時(shí)可近似地看作流程是:煤漿制備系統(tǒng)出來的水煤漿與空分系統(tǒng)出不變;T2'為壓氣機(jī)出口總溫。來的高壓氧氣混合后進(jìn)入氣化爐膛進(jìn)行高壓氣化,③透平的變工況性能采用文獻(xiàn)[ 10]中的透平氣化爐出口的高溫煤氣通過輻射廢鍋與對流廢鍋全工況模型計(jì)算,除了要考慮工質(zhì)熱力特性的變化進(jìn)-步降溫后送人除塵系統(tǒng),煤氣進(jìn)人凈化系統(tǒng).關(guān)系,還要滿足透平流量與壓氣機(jī)進(jìn)口流量、壓氣時(shí),首先進(jìn)入煤氣冷卻器,然后經(jīng)粗煤氣過熱器加機(jī)抽氣流量、燃料流量透平冷卻量的平衡條件,以熱,再經(jīng)COS水解后進(jìn)人脫硫系統(tǒng),凈化后的凈煤及滿足透平膨脹比與進(jìn)口壓力、燃燒室壓力、排氣氣和空分出來的氮?dú)庖黄疬M(jìn)人燃?xì)廨啓C(jī)前置燃燒壓力和壓氣機(jī)壓比的平衡條件。各量滿足關(guān)系式:室,以提高燃機(jī)效率和降低NO,排放，再經(jīng)過凈煤G3/Ts/Ppa. +b.π -π二氣過熱器后進(jìn)人燃機(jī)燃燒。燃?xì)廨啓C(jī)的高溫?zé)煔膺M(jìn)入余熱鍋爐,產(chǎn)生蒸汽送到汽輪機(jī)中發(fā)電做功。SS.Go1/Tg3/Pg3 Na.+b.πr。一π。"式中,C。-透平流量;T,-透平前溫;Ps-透平入口余熱鍋爐與廢鍋和煤氣凈化系統(tǒng)都存在汽水交換，壓力;π一透平膨脹比;下標(biāo)0為設(shè)計(jì).工況比;a,b,以提高系統(tǒng)效率。燃機(jī)壓氣機(jī)出口抽取- - 部分高溫高壓空氣,通過空氣冷卻器后送至空分系統(tǒng)。取決于透平級數(shù),平均發(fā)動度及T質(zhì)熱物性。1.2 余熱鍋爐-回二森余熱鍋爐是蒸汽系統(tǒng)的重要組成部分,常規(guī)的聯(lián)合循環(huán)中蒸汽系統(tǒng)通常被設(shè)計(jì)成雙壓或多壓系.)-0-0統(tǒng),根據(jù)“溫度對口,能量梯級利用”的原則,可以將其看成是幾種換熱器組成,每種換熱器都由省煤回- 0一句器蒸發(fā)器和過熱器組成。在進(jìn)行變工況計(jì)算時(shí)，7氣,12-日r冷凝器h煙換熱器數(shù)學(xué)模型參考文獻(xiàn)[ 10,11]。] 11{ 14le °η= SI;隆回Qg=Gq●(hgim -hgju);圖1200 MW級IGCC系統(tǒng)模型Qg=Gg° (hym -hpou);Qy=ky.Sy" VTag1-氣化爐;2-輻射廢鍋;3 -對流廢鍋;4-除塵;式中:Q。為j溫區(qū)內(nèi)燃?xì)夥艧崃?n,為燃?xì)夥艧嵝?- -煤(冷卻器:6一粗煤飛過熱器;7- -COS 水解器;率;Q;為j溫區(qū)內(nèi)i個(gè)換熱器的吸熱量;Gg流經(jīng)第i8-脫硫;9一前置燃燒室;10-媒漿制備裝置;11一壓縮機(jī); .12-透平; 13-蒸汽輪機(jī);14-氽熱鍋爐;個(gè)換熱器的工質(zhì)流量;hjp ,hyuw分別為流經(jīng)第i個(gè)換15-煙囪;16- -空氣冷卻器;17-空分裝置熱器的工質(zhì)的進(jìn)出口焓值;ky為換熱系數(shù);S為換熱氣化爐采用純氧高壓水煤漿氣化,煤質(zhì)分析見器面積; V T.為對數(shù)平均溫差。表1。燃機(jī)采用CE9171型燃?xì)廨啓C(jī),三壓再熱、臥1.3蒸汽透平式、無補(bǔ)燃、自身除氧自然循環(huán)氽熱鍋爐。系統(tǒng)的(1)定壓運(yùn)行燃?xì)鈪?shù)已知后,HRSC產(chǎn)生的飽和蒸汽壓力不變。設(shè)計(jì)中國煤化工(2)滑壓運(yùn)行tYHCNMHG汽輪機(jī)進(jìn)氣閥在全開位置,變工況下蒸汽壓力將威利利等:整體煤氣化聯(lián)合循環(huán)動力島及系統(tǒng)特性研究59煤炭燃燒表1煤質(zhì)分析元素分析/%M./%Q0m./(MJ.kg-')FT/Cw(C) w(H) o(N) w(S) w(0)57.81 3.62 0.84 0.33 0.317.321. 741260表2 IGCC 系統(tǒng)設(shè)計(jì)工況發(fā)電效率/%氣化壓力/MPa氣化溫度/C氣化妒容址/(t.h-1)46. 463.61311.72000水煤漿質(zhì)敏分?jǐn)?shù)/%氧煤比冷煤氣效率/%炭轉(zhuǎn)化率/%60.50.756 .0.732598整體化空分系數(shù)燃機(jī)功率/MW壓氣機(jī)壓比燃機(jī)排煙流/(.h1)126.512.41525燃機(jī)排氣溫度/C汽輪機(jī)功率/MW高壓/再熱/中壓/低壓蕉汽溫度/C高H/再熱/中壓/低正燕汽壓力/MPa5S110.3525/503/300/2179. 58/2. 55/2.74/0.4氣流量來降低負(fù)荷,使負(fù)荷從100%降到80%。在此過程中T3保持不變,74升,當(dāng)74在80%負(fù)荷時(shí)達(dá)到3計(jì)算與結(jié)果討論最大值582.8 C,此時(shí)若再關(guān)小IGV角度,將使74超3.1燃機(jī)變負(fù)荷調(diào)節(jié)方式對動力島及系統(tǒng)的影響溫。T4的升高即進(jìn)入余熱鍋爐的煙’(溫度升高,整體底燃?xì)廨啓C(jī)是動力島的關(guān)鍵設(shè)備,影響ICCC系統(tǒng)變T況的因素大多與燃?xì)廨啓C(jī)有關(guān)(21 ,并且燃?xì)鈧?cè).120r600的變化是引起燕汽底循環(huán)變化的主要因素。燃?xì)廨?00f-560ξ80s520μ機(jī)變L況是影響IGCC系統(tǒng)變工況變化的主要原因。; 60-2燃?xì)廨啓C(jī)采用不同調(diào)節(jié)方式時(shí),其變工況特性出40-4400大不相同。燃?xì)廨啓C(jī)通常有3種調(diào)節(jié)方式:IGV(壓20} 1400氣機(jī)進(jìn)口可轉(zhuǎn)導(dǎo)葉)不調(diào),1GV調(diào)節(jié)等T3(透平初040?σδ吉80360溫)和ICV調(diào)節(jié)等T4(透平排氣溫度)調(diào)節(jié)川。半燃機(jī)負(fù)向變化百分比/%山電廠系統(tǒng)設(shè)計(jì)200 MW級ICCC的空分整體化系圖3等乃3調(diào)節(jié)時(shí)蒸汽底循環(huán)參數(shù)隨燃機(jī)負(fù)荷的變化數(shù)為0.3,氮?dú)獠换刈ⅰE9171型燃?xì)廨啓C(jī)采用的1一中壓汽包壓力;2-高壓汽包壓力;3- 低壓汽包Ik力;4-.主蒸汽溫度;5-冉熱蒸汽溫度調(diào)節(jié)方式是等T3調(diào)節(jié)方式。280r481200-1600240|-1500三200F, -40員: 900-14008骨1206袋-1300重600.80-23212004040506008090002830050600800001100燃機(jī)負(fù)倚變化自分比/%燃機(jī)負(fù)倚變化門分比/%日2 等T3調(diào)節(jié)時(shí)系統(tǒng)各參數(shù)隨燃機(jī)負(fù)荷的變化圖4等T3調(diào)節(jié)時(shí)燃?xì)廨啓C(jī)各參數(shù)隨燃機(jī)負(fù)荷的變化1-系統(tǒng)總功率;2-系統(tǒng)凈功率;3- 燃機(jī)功啊;1-透平入口溫度:2-燃機(jī)排氣溫度;3- 燃機(jī)排氣流量4-汽機(jī)功率;5-總發(fā)電效率;6- 燃機(jī)效率;7-凈發(fā)電效率循環(huán)中國煤化工紫汽溫度和再熱蒸從圖2~圖3可見,在調(diào)節(jié)過程中T3變化分2個(gè)汽溫YHC N M H G統(tǒng)的發(fā)電效率、供階段:第- -階段,關(guān)小ICV角度來減小壓氣機(jī)人口的空電效率和燃機(jī)效率有所上升。第二階段,通過降低70《潔凈煤技術(shù))2010年第16卷第5期煤炭燃燒. 全國中文核心期刊礦業(yè)類核心期刊(CAJ-CD規(guī)范)執(zhí)行優(yōu)秀期刊-T3來降負(fù)荷,此時(shí)ICV保持不變,從圖2~圖3可以i0r784002看出,負(fù)荷從80%降到40%的過程中,系統(tǒng)的參數(shù)都士耗中單, 8200號有所下降,但是和第一階段相比,系統(tǒng)的總功率、系統(tǒng)-80002凈功率燃機(jī)功率和汽機(jī)功率下降幅度較大,如負(fù)倚7800書從100%下降到80%時(shí),系統(tǒng)總功率從231.12 MW下330}降到199. 14 MW,下降幅度較小;負(fù)荷從80%下降到40%時(shí),系統(tǒng)總功率從199. 14 MW下降到102. 99 MW ,20δ20400801007400-下降幅度較大。同樣,第二階段高壓汽包、中壓汽包和空分整體化系數(shù)Xas/%低壓汽包下降幅度較第- -階段大很多。由于第-階段圖6整體空分 系數(shù)對系統(tǒng)耗電量和系統(tǒng)熱耗辜的影響采用的是減小IGV角度來降負(fù)荷的,壓縮機(jī)進(jìn)口的空導(dǎo)致給水在余熱鍋爐中吸收更多的能量,汽輪機(jī)做功氣流量減小，而壓氣機(jī)進(jìn)口空氣量占總量的90%[14]，從而導(dǎo)致透平排氣量的減小幅度很大，第二階段IGV增加,彌補(bǔ)了燃?xì)廨啓C(jī)效率下降對系統(tǒng)效率的影響，不變,所以燃機(jī)排氣流量減小幅度較小。隨Xas增加，系統(tǒng)總功率、燃機(jī)功率汽機(jī)功率、廠耗.3.2整體空分 系數(shù)和氮?dú)饣刈⑾禂?shù)對動力島及系電量和空分耗功均下降,但是系統(tǒng)供電效率略有上統(tǒng)的影響升,廠耗電率也上升。Xas主要影響系統(tǒng)廠用電,還影響空分的工藝300-和氮?dú)獾幕刈⒗?。氮?dú)鈫栕⑾禂?shù)Xgn影響燃燒，室的流量從而影響透平的流量,最終影響燃?xì)廨啓C(jī)44的出力,并且氮?dú)饣刈⑦€可以減少燃機(jī)NO,的排放["5]?？辗终w化系數(shù)和氮?dú)饣刈⑾禂?shù)能夠影響150-燃?xì)廨啓C(jī)與其子系統(tǒng)的匹配關(guān)系?？辗终w化系，-36數(shù)Xas和氮?dú)饣刈⑾禂?shù)Xgn的定義為:1000406080700-32Xas=Gm/G.m Xgn=Gx,/G、氮?dú)饣刈⑾禂?shù)Xgn/%其中,G.為由壓氣機(jī)抽取的空氣量;G.為空分系圈7氮?dú)饣刈?系數(shù)對系統(tǒng)部分參數(shù)的影響統(tǒng)總空氣量;Gn為回注到燃燒室的氮?dú)獾牧?GN為1-系統(tǒng)總功率:2-燃機(jī)功率:3- 汽機(jī)功率;空分系統(tǒng)產(chǎn)生的總氮?dú)饬俊?-系統(tǒng)發(fā)電效率:5-燃機(jī)效率270r50 7340f耗電量210。。 ←耗電率770035+2047600蘭30 153洲20f 30古,6088010025 1036σ 040508000-7400一圖5空分整體化系數(shù)對系統(tǒng)有關(guān)參數(shù)的影響1一系統(tǒng)總功率;2-燃機(jī)功率;3- 汽機(jī)功率;圉8氮?dú)饣刈⑾禂?shù)對系統(tǒng)耗電和系統(tǒng)熱耗率的影響4-系統(tǒng)發(fā)電功率;5-燃機(jī)效率;6-系統(tǒng)供電效率;7- -空分耗功從圖7~圖8中可以看出在Xgn =70%時(shí),系統(tǒng)從圖5 ~圖6中可以看出,在氮?dú)獠换刈⒌那闆r的各參數(shù)出現(xiàn)峰值,此時(shí)是因?yàn)樵赬gn小于70%下,整體空分系數(shù)從0增加到100%的過程中,系統(tǒng)發(fā)時(shí),加壓耗功遠(yuǎn)小于氮?dú)饣刈⒌娜紮C(jī)作功,燃機(jī)功電效率從47.81%下降到44%,下降了3. 81% ,但是率增加,汽機(jī)功率同時(shí)增加從而系統(tǒng)總功率增加;燃機(jī)效率從35.06%下降到28. 27%,下降了6.79%，在中國煤化工，燃機(jī)功率下降。燃機(jī)效率下降速度比系統(tǒng)效率下降的速度快,這是由系統(tǒng)YHCN M H G系統(tǒng)發(fā)電效率、燃于Xas增大使燃機(jī)透平排氣溫度略有提高'"] ,從而機(jī)效率、系統(tǒng)電量都出現(xiàn)先增加后減小的趨勢,同戚利利等:髖體煤氣化聯(lián)合循環(huán)動力島及系統(tǒng)特性研究71煤炭燃燒時(shí)系統(tǒng)熱耗率先減小后增加。研究[J].燃?xì)廨啓C(jī)技術(shù),2003 ,16(1):2 -8.[4] 段立強(qiáng),林汝謀.整體煤氣化聯(lián)合循環(huán)( ICCC)系統(tǒng)整體4結(jié)論綜合優(yōu)化[J].工程熱物理學(xué)報(bào),2000 22(3):265 -268.(1)采用IGV可調(diào)等T3調(diào)節(jié)來降負(fù)荷時(shí),隨著[$]段立強(qiáng),林汝謀. 整體煤氣化聯(lián)合循環(huán)( ICC)底循環(huán)變工況特性[J].中電機(jī)T.程學(xué)報(bào)2002 22(2):26 -30.燃機(jī)負(fù)荷的降低,T4先上升后降低,在80%時(shí)透平[6]林汝謀, 段立強(qiáng). IGCC系統(tǒng)全工況設(shè)計(jì)優(yōu)化新方法T4出現(xiàn)最大值。隨著T4的升高,主蒸汽溫度和再[J].工程熱物理學(xué)報(bào)200,25(4) :541 -545.熱蒸汽溫度也上升,致使汽輪機(jī)功率上升,此時(shí)導(dǎo)[7] JOHNSON M. S. Prediction of gas turbine on-and off-致系統(tǒng)總功率,系統(tǒng)效率發(fā)電效率下降緩慢,在負(fù)design perfor-Mance when firing coal-derived syngas[J].荷從80%下降到40%過程中系統(tǒng)各參數(shù)下降較快。Joumnal of Engineeringfor Cas Turbines and Power, 1992,(2)在氮?dú)獠煌⒌那闆r下，隨著Xas的增加,系114(4) :380 -385.統(tǒng)總功率燃機(jī)功率.汽機(jī)功率,空分耗功、系統(tǒng)發(fā)電[8] 張娜.環(huán)境溫度對燃?xì)廨啓C(jī)功熱并供裝置及聯(lián)合循環(huán)變l:況性能的影響[J].工程熱物理學(xué)報(bào),2001,22效率和燃機(jī)效率均下降,系統(tǒng)的供電效率從37. 12%(5) :529 -532.上升到38. 44%。在燃?xì)廨啓C(jī)透平通流允許及壓氣機(jī)[9]汪麗霞. IGCC中燃?xì)廨啓C(jī)全工況網(wǎng)絡(luò)特性[J].工程喘振不發(fā)生的情況下，降低整體Xas 較好,叮以增加熱物理學(xué)報(bào),2001 ,21(6) :669 -672.系統(tǒng)的出功。在空分整體化系數(shù)Xas為30%不變時(shí)，[10]段立強(qiáng). ICCC系統(tǒng)全工況特性與設(shè)計(jì)優(yōu)化以及新系隨著氮?dú)饣刈⑾禂?shù)Xgn的增加,系統(tǒng)各參數(shù)在Xgn統(tǒng)開拓研究[D].北京:中國科學(xué)院研究生院，為70%時(shí)出現(xiàn)峰值,所以氮?dú)饣刈⑾禂?shù)采用70%較2002 ,6.好。在保證壓氣機(jī)有足夠的喘振裕量且ICCC便于[11]倪維斗 ,徐向東熱動力系統(tǒng)建模與控制的若F問題啟動的情況下，合理選擇整體化系數(shù)Xas和氮?dú)饣刈 M].北京:科學(xué)出版社, 1996.系數(shù)Xgn可使系統(tǒng)有較大的功率輸出和供電效率。陳雷,張忠孝,李振中,等.200MW級IGCC系統(tǒng)變工況特性研究[ J].潔凈煤技術(shù),2008,14(5):59 -63.參考文獻(xiàn): .[13]王鐵成,鄒成國. 不同燃?xì)廨啓C(jī)調(diào)控方案對燃?xì)?燕汽聯(lián)合循環(huán)電站性能的影響[J].熱能動力工程,[1]段立強(qiáng) ,林汝謀.新型ICCC系統(tǒng)研究與概念設(shè)計(jì)[J]. .2001 ,16(92) :205 -207. .工程熱物理學(xué)報(bào),2002 ,23(2):139 - 142.[2]朱寶田,徐越.整體煤氣化聯(lián)合循環(huán)(ICCC)動力島運(yùn)[14]王穎， 邱朋華.基于燃?xì)廨啓C(jī)變工況的ICCC系統(tǒng)特性研究[J].燃?xì)廨啓C(jī)技術(shù),2009 ,2(3):25 -28.行方式和變工況性能研究[C].第四屆全國火力發(fā)電[15]王穎. 整體煤氣化聯(lián)合循環(huán)系統(tǒng)氣化島特性模擬研技術(shù)學(xué)術(shù)年會會議論文,2003.究[J].中國電機(jī)工程學(xué)報(bào),2010 ,30(2) :35 -39.[3]林汝謀 ,段立強(qiáng). IGCC 聯(lián)合循環(huán)系統(tǒng)變工況特性分析Research on IGCC power island and system characteristicsQI Li-li' , ZHANG Zhong-xiao' , LI Zhen -zhong' 2,WANG Yang2 , ZHOU Guo-feng'，XIE-Hao' , CHEN Xiao-li2 , CHEN Lei?(1. School of Energy and Powver Engineering, University of Shanghai for Science and Technology , Shanghai 200093, China;2. National Pouver Conbustion Engineering Rsearch Center ,Shenyang 10034, China)Abstract: Power island is the complex key element of integrated gasification combined cycle ( IGCC). The off de-sign performance of gas turbine greatly afect the steam cycle and the whole system. Taking the software thermoflexto simulate the 200MW ICCC system and the system technology program was discussed in detail. The inluence ofthe manner of adjusting compressor inlet guide vanes( ICV) and keeping turbine inlet temperalure( T3 )constant ,airseparation unit ( ASU) integrated ceffcient( Xas ) and Nitrogen rejection coefficient( Xgn ) on the power island andthe system perforance are analyzed in detail. The results show that when the T3 is kepl constant, at 80% load thesystem parameters appear tuming points. With the increase ofslightly, but totalsystem power tums down. When Xas equals 30% , with the incre中國煤化工ient Xgr, the peakof parameters appears at the point of the Xgn equals 70% .TYHCNMHGKey words:ICCC; gas turbine load; air separation unit integrated; Nitrogen rejection72《潔凈煤技術(shù))2010年第16卷第5期