Aug.2007化肥設(shè)計(jì)第45卷第4期8Chemical Fertilizer Design2007年8月化學(xué)工程水煤漿氣化中氬對(duì)最合成系統(tǒng)的影響張繼臻,王延坤(1.兗礦國(guó)泰化工有限公司,山東滕州277527;2.兗?jí)繉昊び邢挢?zé)任公司,山東鄒城273512)摘要;論述了 Texaco水煤漿加壓氣化工藝刮取的合成氣中氬組分對(duì)合成系統(tǒng)壓力和塔負(fù)荷的影響,分析了合成塔趯壓的原因,提岀了相應(yīng)改進(jìn)措施,通過(guò)改迸前后生產(chǎn)運(yùn)行蚊據(jù)數(shù)裾和產(chǎn)量的對(duì)比,總結(jié)了運(yùn)行效果。關(guān)鍵詞: Texaco水煤漿加壓氣化工藝;合成氯;合成氣;氬;壓力;影響中圖分類號(hào):TQ534.4文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A文章編號(hào):1004-8901(2007)04-0008-06Influence of Argon on Ammonia Synthesis System in Water Coal Slurry GasificationZIlANG li-zhen, W ANG Yan-kunChonghuang Guotai Chemical Engineering Company Ltd, Tengzhou Shandong 277527 ChinaChongkuang Guohong Chimical Engineering Campany Lad., Zoucheng Shandong 273512 China)Abstract:Author has discussed the influence of argon component in synthesis gas, produced frum Texaco water coal sluy pressurized gasificationrocess, on ammonia synthcsis system pressure and the lnad of convertor, analyze the rause for pressure exceeding of ammonia converter, presented theappropriate improvement measures, through production openation data comparison of production rapacity before after imptovement, the operatingKey words: Texaco water coal slurry pressurized gasification process; ammonia synthesis: synthetic gas; argon; pressure: eifect兗礦國(guó)泰化工有限公司第二氮肥廠合成車間N,99,99%烷化爐采用南化公司設(shè)計(jì)院開發(fā)的兩軸一徑帶微冷環(huán)及太一1P(H2)/n(N2}=2.8中間換熱型d1200mm的氨合成塔。軸向?qū)友b填Texaco煤氣化一時(shí)筑坐換NBD脫薇一一NHD規(guī)碳A110-5Q型催化劑11670kg,徑向?qū)友bA110-1型催化劑17162kgo設(shè)計(jì)能力為8萬(wàn)t/a合成氨。蒸發(fā)器↓合成壓禮該裝置于1993年6月投產(chǎn),1995年生產(chǎn)能力突破8T燕發(fā)器萬(wàn)ta設(shè)計(jì)能力,1997年達(dá)到10萬(wàn)ta。隨著生產(chǎn)循環(huán)機(jī)負(fù)荷的增加,1994年9月合成塔出現(xiàn)溫度難以控吹除氣制,塔溫降低,系統(tǒng)超壓等問(wèn)題,阻礙了生產(chǎn)負(fù)荷的進(jìn)一步提高。為此,筆者所在的攻關(guān)小組分析了超器鍋排壓的原因,提出了改進(jìn)措施,措施實(shí)施后取得了良液氨中間槽好的運(yùn)行效果。隨著 Texaco水煤漿氣化和NHD氣圖1合成氨工藝流程體凈化技術(shù)在我國(guó)合成氨廠的推廣應(yīng)用,類似的問(wèn)由圖1可以看出,合成氣中的氯來(lái)源于空分車題有可能重復(fù)出現(xiàn),有必要對(duì)該項(xiàng)改進(jìn)措施進(jìn)行總間的氧氣,而氧氣中的Ar又來(lái)源于空氣。Ar是惰結(jié),以供參考。性氣體,在空氣中的體積分?jǐn)?shù)為0.934%,沸點(diǎn)介于O2和N2之間,接近于O2,見表1。氨合成系統(tǒng)中Ar組分的來(lái)源表10.1MPa(絕)各氣體的沸點(diǎn)溫度氣體名稱02空氣第二氮肥廠合成氨工藝中合成氣采用美國(guó)沸點(diǎn)溫度/K8729777.0971.2Texaco公司開發(fā)的水煤漿加壓氣化技術(shù)氣化,配套國(guó)內(nèi)新開發(fā)的耐硫鉆鉬系催化劑全低溫變換和作者簡(jiǎn)介:張繼臻(1973年-),男,河南光山縣人201年畢業(yè)于青NHD脫硫脫碳工藝。其工藝流程見圖1。院化學(xué)工程碩士,工程師,從半化工生產(chǎn)工藝技術(shù)管理工作第4期臻等水煤漿氣化中氬對(duì)氨合成系統(tǒng)的影響上塔的提懈段主要是進(jìn)行O2和A分離。這式中,K;為組分i的相平里的Ar相對(duì)于O2是低沸點(diǎn)組分,因此氬組分分布衡常數(shù);F為I氨分離器基準(zhǔn)F=1kmo1將沿塔高自下而上地增多。在上塔的精餾段中,氬進(jìn)山氣液混合物;m2為進(jìn)氣相對(duì)于氮?dú)馐歉叻悬c(diǎn)組分,因此氬組分的分布將口物料組分;y1為分離氣沿塔高自上而下地增多。因此,在上塔的精餾段和相組分;V為氣量;x為分圖2氨分離器氣液平衡原理提餾段之間存在氬的高集區(qū)。我公可空分裝置在離液相組分;L為液量(即液體出料)這個(gè)部位沒(méi)有餾分抽出,進(jìn)入上塔的氬氣,大部分1氨分離器入冂混合物組分見表1。查t=35℃,隨著污氮?dú)鈳ё?少部分隨著氧氣帶走。氧氣是p=27:8644MPa時(shí)各組分相平衡常數(shù)見表2水煤漿加壓氣化的氣化劑,隨著氣化負(fù)荷的表2I氨分離器入口混合物組分增加,從分餾塔抽出的氡氣量增多,瓴富集區(qū)下移,氧氣純度下降,氧氣中氬組分增多。氣化后氬組分0.1650.089870.0160.490330.1634隨水煤氣一起帶人合成系統(tǒng)。表3各組分相平衡常數(shù)2Ar導(dǎo)致氨合成系統(tǒng)超壓的原因0.093611,6741,4137.5421合成系統(tǒng)超壓的主要原因我公司第二氮肥廠氨合成塔的設(shè)計(jì)壓力為設(shè)WL=10.866代入(3)式中計(jì)算各組分溶解量3149MPa,內(nèi)件設(shè)計(jì)壓差為<0.8MPa3自1994hN0.165年9月以來(lái),產(chǎn)量在llUh時(shí),經(jīng)常出現(xiàn)生產(chǎn)運(yùn)行11+(WL)KNH,1+10.866×0.0936中合成塔超設(shè)計(jì)壓力的現(xiàn)象,直接阻礙著塔負(fù)荷的=0.081802進(jìn)一步增加。引起合成塔超壓的因素是多方面的,其中惰性a0.089871+(W/L)Kc,-1+10.866×1.67氣體(CH4,Ar)含量是其中的一個(gè)重要方面。在當(dāng)0.000703時(shí)工藝條件下,脫碳指標(biāo)為體積分?jǐn)?shù)在0.3%以下,0.09136新鮮氣CH4體積分?jǐn)?shù)僅為0.5%-0.6%,在排放1+(WL)KA1+10.866×29.定的循環(huán)氣量時(shí),循環(huán)氣甲烷體積分?jǐn)?shù)已降到5%=0.0002867%,其中Ar約為8%-10%。氬氣是空氣中含0.49033量最多的一種稀有惰性氣體,不參與反應(yīng),對(duì)合成1+10.866×41.41催化劑無(wú)中毒影響;但如果氬含量增高,分壓增大,=0.001087將會(huì)影響合成氨反應(yīng)速度和化學(xué)平衡,積累過(guò)多就0.16344會(huì)導(dǎo)致合成系統(tǒng)超壓,阻礙生產(chǎn)負(fù)荷增加。Ar組分增L1+(HD)K21+10.866×37.54加是當(dāng)時(shí)工藝條件下引起合成系統(tǒng)超壓的主要原因。=0.000422氬組分積累現(xiàn)象分析分離液體量L=LMm1+Lcm+Lx+Ln221I氨分離器氣液相平衡計(jì)算0.084278根據(jù)氣液平衡原理,以1kmol進(jìn)口物料為計(jì)算分離氣體量V=1-L=0.915722基準(zhǔn),即F=1kmo,見圖2。計(jì)算氣液比(VL)=VL=10.8655Fm, = Vy(1)K=y/x誤差=z10.866-10.8655將(2)代入(1)得m2/Lx1=(WL)K1+110.8660.0046%1+(W/L)K(3)分離液體組分含量=∑l氨含量xN1,=LN/L=(0.081802/0.084278)液體組分x1=L1L(5)100%=97.062%V=F-L=1-L甲烷含量xm=LouL=(0.0030.08428)氣體組分y,=V/V=(m2-L1)/V0%=0.834%化肥設(shè)計(jì)2007年第45卷氬含量xx=LAL=(0.000286/0.084278)x甲烷含量x=y/KcH=(0.07934/23.08)x100%=0.339%100%=0.3438%氫含量xH2=Lm21L=(0.0010870.084278)氬含量xA=y4/K4=(0.08066/2943)100%=1.290%100%=0.2741%氮含量x2=L%2L=(0.0040.084278)氫含量x12=y2/Kn2=(0.6086/48.18)x100%=0.475%100%=1.2632%表4I氨分離器出口液體含量氮含量x2=y2/K2=(0.2028838.19)N2小計(jì)100%=0.5312%97.0620.8340.3391.2900.475表8Ⅱ氨分離器出口液體含量分離氣體組分含量:mnm-m_0.165-008197.60270.34380.27411.26320.5313100氨含量ym=V0.915722223氨分離器氣液平衡計(jì)算結(jié)果分析100%=9.0855%I氨分離器和Ⅱ氨分離器分離的液體在出口甲烷含量ycu=mcL-L0.08987-0003匯合后進(jìn)入液氨中間槽,經(jīng)減壓后溶解在液氨中的0.915m22氣體會(huì)解吸其中大部分成為弛放氣。根據(jù)I氨分100%=9.737%離器液氨占總量的百分?jǐn)?shù),可計(jì)算每小時(shí)帶出系統(tǒng)氬含量y如-△=0.0136-0.000×6的CH和A0.91572(1+yTH, )(INH, -yN100%=9.946%氫含量y4m9485厘圓x1+00285)(0165-0090892)×100%0.165-0.0285)(1-0.090882100%=53.427%=61.429%氮含量yk2=0.16344-0.0004Ⅱ氨分離器為G2=1-G%=38.571%,按小0.915722時(shí)產(chǎn)氨量118t計(jì),根據(jù)各組分體積分率計(jì)算出產(chǎn)100%=17.805%品液相的平均分子量為16.9629,則出品NH3的總表51氨分離器出口氣體組分體積分?jǐn)?shù)摩爾數(shù)為H,n1=18×103×103/16%29=69636×10°(ml)9.08559.7379.94653.42717.805100其中,I氨分:m1=6,95636×103x61.429%22,2Ⅱ氨分離器氣液平衡計(jì)算=4.2732×10(mol)根據(jù)氣液平衡原理x1=y/K,由于Ⅱ氨分離器Ⅱ氨分:n2=6.95636×10×38.571%=第2次出口氣體含量等于合成塔進(jìn)口氣體含量,通2.6831×103(mol)過(guò)合成塔進(jìn)口氣體含量y;和操作條件下的分離溫1)I氨分每小時(shí)溶解的CH4和Ar度查出K便可解出x。已知Ⅱ氨分離器出口(人CH4:4.2732×103×0.834%x2.415塔)氣體混合物組分y見表6。查得t=0℃,P=79,84(m3/h)30.3975MPa時(shí)的平衡常數(shù)見表7Ar:4.2732×103×0.339%×22.415表6Ⅱ氨分離器出口(入塔)氣體混合物組分32.471(m3/h)(2)Ⅱ氨分每小時(shí)溶解的CH4和Ar2,857.934CH4:2.6831×103×0.3438%×22.415表7各組分相平衡常數(shù)20.677(m3/h)Ar:2.6831×103x0.2741%×22.4150.029223.0816.485(m3/h)Ⅱ氨分離器出口液體組分含量:(3)液氨溶解從系統(tǒng)中每小時(shí)帶出的CH4和Ar氨含量xN,=ym2/KNm=(0.0285/0.0292)xCH4:79.884+20.677=100.56(m7/h)00%=97.6027%Ar:32471+16.485=48.956(m3/h第4期張繼臻等水煤漿氣化中氨對(duì)氨合成系統(tǒng)的影響(4)精制氣每小時(shí)帶入的CH4和An232對(duì)反應(yīng)熱效應(yīng)的影響CHL4:34739×0.6%=208.435(m3/h)氨合成反應(yīng)的熱效應(yīng),不僅取決于溫度,而且Ar:34739×0.61%=21.908(m3/h與壓力、氣體組成有關(guān)。工業(yè)生產(chǎn)中反應(yīng)產(chǎn)物為5)按原設(shè)計(jì)物料衡算,噸氨放空氣量為氮、氫、氨及情性氣體的混合物熱效應(yīng)是上述反應(yīng)93.889m3/h計(jì)算,則放出CH和Ar為熱與產(chǎn)物混合熱之和。由于混合時(shí)吸熱,實(shí)際熱效CH1:9389×18×9737%=107.875(m3/h)應(yīng)比純氫氮混合氣完全轉(zhuǎn)化為氨在同溫同壓下Ar:93.89×118×9%46%=110.191(m3/h)的反應(yīng)熱(△H)計(jì)算值小。混合熱是氣體混合物(6)合成系統(tǒng)積累的CH4和Ar非理想性的標(biāo)志,它隨壓力的升高以及溫度的降低CH4:208.435-100.56-107.875=0而增大。當(dāng)反應(yīng)壓力較高時(shí),總反應(yīng)熱效應(yīng)△H應(yīng)Ar:2l908-48956-11019=52761(m3/h)為△H與△H兩者之和。在實(shí)際操作中,當(dāng)氫由此看來(lái),在當(dāng)時(shí)工藝條件下精制氣帶入CH1氮比、CH4含量等條件無(wú)明顯變化時(shí),若氬組分含量與帶出的及放空的CH4量達(dá)到平衡時(shí),有52.761量增人,將引起合成塔溫度降低,系統(tǒng)壓力升高,內(nèi)m/h的Ar積累在合成系統(tǒng)中;CH4的帶入與帶出外筒壓差升高,反應(yīng)效果明顯變差,循環(huán)氣放空量已達(dá)到了平衡不存在積累現(xiàn)象。大量的試驗(yàn)已證(吹除氣量)增大,合成氨產(chǎn)量降低06~1th。這實(shí),合成混合氣中含有惰性氣體時(shí),會(huì)降低平衡氨也是合成塔溫度難以控制的原因含量。惰性氣體的存在,無(wú)論從化學(xué)平衡還是動(dòng)力233對(duì)反應(yīng)速率的影響學(xué)角度分析都是有弊無(wú)利的。由此定量分析得出若以b表示氫氮比,即b=yB2/yxy:表示惰性結(jié)論,導(dǎo)致合成系統(tǒng)超壓阻礙合成塔負(fù)荷增加的主要原因是由于Ar的積累所造成的氣體摩爾分率,則可得y(1+6(1-ym-y)23氬組分對(duì)氨合成系統(tǒng)的影響231對(duì)化學(xué)平衡的影響y(1+6)1-ymn2-y),代人下式1/2N2+3/2H2=NH3(g)+QTNH =Kipk25(鐵系催化劑)得2.5(pn2)2(Ph2)b25(13(1+b(1+b)2PNH,-PyNH3(1當(dāng)溫度、壓力和氫氮比一定時(shí),由上式可得:P1+(1-y1-y)a<0,即增加惰性氣體摩爾分率必然使本征反ay代人&計(jì)算式得:(-間y)=AD+應(yīng)速率降低。1994年我公司第二氮肥廠氨合成系統(tǒng)的惰性氣體中CH4體積分?jǐn)?shù)在5%~6%時(shí),精當(dāng)r=3時(shí)得:動(dòng),=0.3256,P制氣帶人的CH4與氨分中液氨溶解的CH4和循環(huán)氣放空的CH4達(dá)到平衡。通過(guò)循環(huán)氣部分放空和式中,yi和y分別為氨和惰性氣體的平衡含量;液氨溶解減壓閃蒸的弛放氣、儲(chǔ)罐氣帶出合成系r為原始?xì)涞?p為總壓。統(tǒng),沒(méi)有形成Ar積累現(xiàn)象,而Ar在液氨中的溶解度由此式可以看出:yn值隨壓力升高、溫度降比較小,在循環(huán)氣中可以形成積累現(xiàn)象。由此可以低、惰性氣含量減少而增大。我公司合成塔的設(shè)計(jì)認(rèn)為性氣體摩爾分率的增加以及氨合成反應(yīng)速壓力≤3149MPa,因觸媒采用Al10-5Q和A110率的降低均是由于Ar的積累而導(dǎo)致的。型鐵系觸媒,初期反應(yīng)溫度限制在(485±5)℃,末期限制在(5005)℃,此時(shí)K=4.80901×103。3所需O2純度的計(jì)算若惰性氣體(CH4和Ar)y積累,yM1一定,勢(shì)必引如果精制氣帶入的Ar與液氨溶解帶出的Ar達(dá)起合成塔總壓P的上升,導(dǎo)致合成系統(tǒng)因超壓而限到平衡,那么系統(tǒng)就不存在Ar的積累現(xiàn)象。前面制了負(fù)荷的增加。已計(jì)算出液氨溶解帶出的A為48.956m3/h,由于12·化肥設(shè)計(jì)2007年第45卷第二氮肥廠沒(méi)有設(shè)置氫回收裝置,只要在合成系統(tǒng)穩(wěn)定連續(xù)進(jìn)風(fēng)量和無(wú)故障運(yùn)行2年以上的周期,不超壓情況下,循環(huán)氣一般不放空。若忽略放空氣以配合空分設(shè)備迕續(xù)運(yùn)行2年后進(jìn)行大修的周期。量不計(jì),在NHD脫S脫碳工藝屮,NHD對(duì)Ar幾乎(5)由于沒(méi)有機(jī)械運(yùn)動(dòng)部件,故尢機(jī)件磨損之不吸收,因此,空分的氧純度必然大于(1-48.956/憂。噴吹系統(tǒng)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化,操作方便,便于更換過(guò)濾12000×100%=9.59%。若考慮循環(huán)氣放空量,袋(濾袋的使用好命保證2年以上)。此外脈沖分這種情況下的O2純度必須大于1-(48.956+氣箱上加裝了防雨、防塵罩,可有效地保護(hù)脈沖閥99.81)/12000=98.76%。和電磁閥,延長(zhǎng)使用壽命由計(jì)算結(jié)果可見,Ar的富集是引起合成塔超(6)每周放灰1次,有自清除灰塵雜質(zhì)的能力壓,阻礙負(fù)荷增加的主要原因。當(dāng)氧氣中Ar的體改造后可減少空透的吸入阻力以降低壓縮機(jī)的功率積分?jǐn)?shù)<0.4%時(shí),如果從O2中帶到合成系統(tǒng)中的損失,增加進(jìn)入分餾塔的空氣量,從而提高氧氣純度。Ar被氨分離器中的液氨溶解帶走,就不可能有Ar42增加空透打氣量在合成塔中積累所造成的超壓現(xiàn)象,從而提高了合允分發(fā)揮空透打氣能力,在空透不超負(fù)荷的情成塔的生產(chǎn)負(fù)荷。因此,在實(shí)際生產(chǎn)中要盡量提高況下,入口導(dǎo)葉盡量全開,使空壓機(jī)盡可能的在滿02純度,減少Ar組分含量,避免因Ar組分含量高負(fù)荷狀態(tài)下運(yùn)行。降低循環(huán)水溫度,加大循環(huán)水流造成合成系統(tǒng)超壓,影響生產(chǎn)負(fù)荷增加,消耗升高。量提高空透壓比來(lái)提高空透的打氣能力。199年3月新增1臺(tái)打氣量為6000m3/h的空氣壓縮機(jī),4改進(jìn)措施和對(duì)策并入系統(tǒng)后,收到良好的效果4.1改造空氣過(guò)濾器43減少排放,優(yōu)化操作由于原設(shè)計(jì)的卷簾式空氣過(guò)濾裝置運(yùn)行阻力減少分餾系統(tǒng)有效氣體及液體的排放損失,特大,過(guò)濾粒度不夠,導(dǎo)致除塵效率差、運(yùn)行周期短別是主冷液氧碳?xì)浠衔镌诓怀瑯?biāo)的情況下盡量更換濾布頻繁(每月至少3次)等缺點(diǎn),空透機(jī)組運(yùn)少排放。適當(dāng)增加吹氮閥的排放次數(shù),對(duì)提高氧純行不到半年,葉輪便積垢嚴(yán)重,打氣量下降。因此,度有利。優(yōu)化分餾塔的工藝操作,在現(xiàn)有負(fù)荷情況每年至少清垢2次,縮短∫機(jī)組的運(yùn)行周期。新改下,保持一定量的產(chǎn)品輸出,盡可能優(yōu)化精餾工況,造的LDMK-490型低壓脈沖空氣過(guò)濾器具備如以最大限度地提高氧氣純度。下特點(diǎn)。5改進(jìn)效果(1)過(guò)濾材料為500g/m2防油防水滌綸針刺氈除塵效率達(dá)到98%以上,并能有效地除去亞微米51運(yùn)行數(shù)據(jù)對(duì)比級(jí)灰塵,延緩和阻止了空透葉輪積垢嚴(yán)重的現(xiàn)象。改進(jìn)措施實(shí)施前后運(yùn)行數(shù)據(jù)見表9和表10(2)空氣流道順暢,斷面流速適宜,過(guò)濾速度52運(yùn)行效果分析為204m/min,可以保證包括濾袋阻力在內(nèi)的設(shè)備(1)實(shí)際T業(yè)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)已經(jīng)證實(shí),當(dāng)氧純度在總阻力不超過(guò)1200Pa(其中濾袋阻力700Pa)。新98234%,循壞氣放空量在1107.89m3/h時(shí),有啟用的過(guò)濾器阻力低于600Pa,從而減少了空透的56m3h的Ar組分存在積累在合成系統(tǒng)中。吸入阻力,降低了空透的功率損失。濾袋上口采用表9改進(jìn)措施實(shí)施前氨合成系統(tǒng)運(yùn)行數(shù)據(jù)及產(chǎn)量彈性咬口密封結(jié)構(gòu),確保了花板上下的氣密性。時(shí)間O2鈍度水煤氣中精制氣量合成系統(tǒng)吹除氣產(chǎn)量99504-14/%A含量/%/m3h-壓力/Ma嫩(3)根據(jù)使用環(huán)境,設(shè)計(jì)采用高于地坪15m左0:0098.50.043199028.3011.3右的吸風(fēng)井,吸入質(zhì)量較好的潔凈原料空氣,以減:0099.00.023255727.9011少不利于制氧的有害氣體和灰塵。2:0099.40(分析不出)3339427.5011.8(4)連續(xù)操作型脈沖噴吹清灰袋濾器,采用低3:009.10.o13255128.101.5阻力的SYKI89型淹沒(méi)式脈沖閥,噴吹氣源用量204009850.78327428m3/h,壓力為0.3MPa,實(shí)現(xiàn)了低壓節(jié)能噴吹。閥片50980093170729.450%1.2的壽命由傳統(tǒng)高阻力脈沖閥的1年左右提高到2年6:0098.20.853199028.940%11.3以上,采用CMOS電路脈沖控制儀,清灰周期為27:0097.90.933170729.760%11.28:0097.50.953190030.1100%10.9第4期張繼臻等水煤漿氣化中氬對(duì)氨合成系統(tǒng)的影響13表10改進(jìn)措施實(shí)施后運(yùn)行數(shù)據(jù)及產(chǎn)量產(chǎn)量在11.8Uh時(shí),合成塔壓力上升很快,直時(shí)間O2純度水媒氣中精制氣量合成系統(tǒng)吹除氣產(chǎn)量至超過(guò)設(shè)計(jì)壓力,合成放空量增大,直至放空閥全x004-28%A含量/%/mh壓力/MMm3h開,甚至造成合成氨系統(tǒng)減量生產(chǎn)。大量放空循環(huán)0:00980.23618931220140氣,又造成H2和N2原料氣的浪費(fèi),產(chǎn)量大幅度降低。1:0099.80.23670631.35514(2)當(dāng)氣純度大于99.5%時(shí),精制氣帶人的2:00990.23650831.3013.2Ar與液氨溶解帶出的Ar和放空循環(huán)氣帶出的A3:0099.80.23700131.116013.8達(dá)到平衡,不存在Ar的積累現(xiàn)象,合成塔可處理的4:0099.80.23600931.06614.0精制氣量為39000m3/h,小時(shí)產(chǎn)量達(dá)到14t,循環(huán)氣CH4體積分?jǐn)?shù)≤12%。精制氣CH4在0.6%左6:0099.8右時(shí),循環(huán)氣不需要放空,系統(tǒng)壓力只要維持在31.49MPa就能保持穩(wěn)定生產(chǎn)。(3)當(dāng)氧氣純度再提高時(shí),只要前工序負(fù)荷允8:0099.80.23693231.21614.29:0099,90.23732431.0014.0許,脫碳指標(biāo)在0.3%以下的優(yōu)化狀態(tài)下,合成塔負(fù)荷還可以增加。目前該裝置的最高小時(shí)產(chǎn)量達(dá)到10:0099.80.23610231.03014,014.85t,班產(chǎn)、口產(chǎn)、周產(chǎn)和月產(chǎn)分別達(dá)到118.19、1:00998023562431390133346.582373.33和1019.52t的良好運(yùn)行狀態(tài)12:0099.80.23692431.09614.0(4)在 Texaco水煤漿氣化制合成氣,NHD脫硫023720330.63013.4脫碳的工藝過(guò)程中,空分氧純度必須保持在大于0235625031.03314.099.5%,以提高氣化效率和氨合成速率,使氨系統(tǒng)15:009980.23546231.226014.0在優(yōu)化狀態(tài)下運(yùn)行。提高產(chǎn)量,降低消耗,獲得最16009980.23654631.33013.2大化效益,是保持d200mm兩軸一徑氨合成塔穩(wěn)17:0099.903625831.8產(chǎn)、高產(chǎn),達(dá)到并超過(guò)期望設(shè)計(jì)負(fù)荷的前提條件。改進(jìn)措施實(shí)施后,合成塔已超過(guò)所期望的設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力19:0099.80.23699931.237014.0參考文獻(xiàn):[1]梅安華,等小合成氨廠工藝技術(shù)與設(shè)計(jì)手冊(cè)[Mj,下冊(cè),北京20:0099.80.23425031.446013.1化學(xué)工業(yè)出版社,199521:0099.80.23769731.330013.6[2]陳平.無(wú)機(jī)化工工藝學(xué)(一)[M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社,31.232013.9[4]于遵宏,等大型合成氨廠工藝過(guò)程分析M].北京:中國(guó)石化23:0099.80.23723431.033014.0出版社,1993注:(1)O2純度指大型空分氧純度。(2)水煤氣中A指氣化分析5]駱文敏氮肥⊥藝設(shè)計(jì)于冊(cè)[M北京:化學(xué)工業(yè)出版社,1989室分析水煤氣中的Ar。(3)精制氣量指去合成塔的精制氣量。收稿日期:2007-03-01行業(yè)信息化肥產(chǎn)量成為預(yù)測(cè)中國(guó)經(jīng)濟(jì)走勢(shì)的先行指標(biāo)2007年3月18日香港《南華早報(bào)》登載了作者雅各布·萊本盧的5個(gè)預(yù)測(cè)因素分別是化肥產(chǎn)量、臺(tái)灣出冂訂單、集裝箱運(yùn)輸量增大特撰寫的題為“預(yù)測(cè)經(jīng)濟(jì)增長(zhǎng)的充分依據(jù)”的文章,現(xiàn)摘編如下幅、摩天大樓高度和供應(yīng)商交貨時(shí)間。化肥產(chǎn)量列為其首。與用于很少有中國(guó)問(wèn)題專家在試圖預(yù)測(cè)中國(guó)經(jīng)濟(jì)走勢(shì)時(shí)會(huì)關(guān)注化肥生產(chǎn)的許多原材料樣,從化肥產(chǎn)量的變化中可以看出農(nóng)民對(duì)經(jīng)濟(jì)問(wèn)題,其實(shí)化肥產(chǎn)敏是中國(guó)工業(yè)生產(chǎn)一個(gè)非常好的預(yù)測(cè)因素。經(jīng)合走勢(shì)的看法,經(jīng)合組織在200年的研究報(bào)告中指出,在過(guò)去大約織在選定一個(gè)指數(shù)來(lái)偵測(cè)中國(guó)經(jīng)濟(jì)的變化時(shí),化肥成為這個(gè)國(guó)際25年時(shí)間里,化肥產(chǎn)量在反映工業(yè)周期變化方面有著幾近完美的紀(jì)機(jī)構(gòu)所使用的6項(xiàng)統(tǒng)計(jì)數(shù)字之一。文章指出,經(jīng)濟(jì)學(xué)家已把化肥產(chǎn)錄。更重要的是,化肥生產(chǎn)“從訂貨到交貨之間的時(shí)間”為15個(gè)月可以很好地提前預(yù)測(cè)這些轉(zhuǎn)折點(diǎn)量作為先行指標(biāo)。什么是先行指行?先行指標(biāo)是用于預(yù)測(cè)經(jīng)濟(jì)變經(jīng)合組織專家認(rèn)為,將化肥產(chǎn)量作為一個(gè)指標(biāo)與其他許多指標(biāo)的統(tǒng)計(jì)數(shù)字。為了確定先行指標(biāo)預(yù)測(cè)者回過(guò)頭去尋找足夠“領(lǐng)相比的優(yōu)勢(shì)在于,化肥產(chǎn)量是以噸為單位來(lái)計(jì)算的數(shù)字,而不是以先”的數(shù)字,以說(shuō)明這些數(shù)字可先于經(jīng)濟(jì)其他部分發(fā)生變化貨幣來(lái)計(jì)算,具有較好的真實(shí)性。中國(guó)2006年12月化肥產(chǎn)量比上銀行經(jīng)濟(jì)學(xué)家長(zhǎng)期追求的一個(gè)目標(biāo)就是找到先行指標(biāo)。要找年同期增長(zhǎng)23.65%,這是自204年11月以來(lái)最大的增幅。到合適的預(yù)測(cè)因素是非常困難的,為尋找預(yù)測(cè)中國(guó)經(jīng)濟(jì)走勢(shì)而選擇