第34卷第10期華電技術(shù)Vol. 34 No. 102012年10月Huadian TechnologyOct. 2012循環(huán)水泵變極后凝汽器膠球清洗裝置存在的問題與對策肖承明(國電黃金埠發(fā)電有限公司,江西余干335101)摘要:國電黃金埠發(fā)電有限公司對循環(huán)水泵電動機(jī)進(jìn)行變極改造后,低速循環(huán)水泵運行時凝汽器膠球清洗裝置的收球率極低(50%以下)。對膠球收球率低的原因進(jìn)行了分析,通過改進(jìn)膠球投運條件,低連循環(huán)水泵運行時收球率達(dá)到95%以上,可滿足凝汽器清洗需要。關(guān)鍵詞:循環(huán)水泵;變極;膠球清洗裝置;收球率;措施中圖分類號:TK 264.11文獻(xiàn)標(biāo)志碼:B文章編號:1674 - 1951 (2012)10 -0049 -03蝕,改善運行條件,延長機(jī)組壽命。1機(jī)組概況主要技術(shù)參數(shù):廠家設(shè)計收球率, 95% ,膠球投國電黃金埠發(fā)電有限公司裝設(shè)2臺650MW發(fā)人系統(tǒng)后1個月內(nèi)不更換;收球網(wǎng),開關(guān)型油缸驅(qū)電機(jī)組,每臺機(jī)組配置了2臺長沙水泵廠生產(chǎn)的動,出、人口管規(guī)格為DN 2 400;收球網(wǎng)網(wǎng)板,隔柵96LKXA- 25型離心式循環(huán)水泵,其設(shè)計流量為型,隔柵間隙為7 mm;運行水阻壓力，<3000 Pa;膠9. 50/13. 72 m'/s,揚程為28. 3/22.1 m,轉(zhuǎn)速為372球泵流量,10~25 kg/s;出口壓力, 110 ~ 140 kPa;膠r/ min,設(shè)計運行方式為冬季1臺機(jī)組配1臺循環(huán)水球規(guī)格,26mm,冬季流量較低時采用B25mm的膠泵運行,夏季2臺機(jī)組配3臺循環(huán)水泵運行。為了球;凝汽器鋼管規(guī)格,B25mmx0.5mm。響應(yīng)國家節(jié)能減排的號召,降低機(jī)組的廠用電率,2008年10月,該公司利用*2機(jī)組大修的機(jī)會,對C3低速循環(huán)水泵運行時膠球裝置收球率低循環(huán)水泵電動機(jī)進(jìn)行了變極改造,2009年3月,利的原因分析用"1機(jī)組大修的機(jī)會,對A,B循環(huán)水泵進(jìn)行了變極改造。該公司循環(huán)水泵電動機(jī)原極數(shù)為16極,經(jīng)由于低速循環(huán)水泵運行時出口壓力只有0. 16改造后極數(shù)變?yōu)?8極，改造完成后,該公司實行循MPa,循環(huán)水流量減少較多,循環(huán)水進(jìn)人凝汽器的環(huán)水泵優(yōu)化運行方案,每年10月開始基本采用單機(jī)進(jìn)、出水差壓下降至0.02MPa,高速循環(huán)水泵運行單臺低速循環(huán)水泵運行的方式,直到次年4月中旬時出口壓力為0.17 MPa,凝汽器循環(huán)水進(jìn)、出水差才轉(zhuǎn)為單機(jī)單臺高速循環(huán)水泵運行方式。低速泵持壓達(dá)到0. 03 MPa。低速泵運行投人凝汽器膠球清續(xù)運行時間約為半年,低速循環(huán)水泵運行時投人凝洗裝置時因進(jìn)、出水差壓偏小，水動力不足以推動膠汽器膠球清洗裝置后,膠球收球率低至50%以下，球進(jìn)入比膠球直徑小1mm的鋼管內(nèi)流動，部分膠球凝汽器得不到有效清洗,凝汽器端差居高不下。不能順暢通過凝汽器鋼管而卡在凝汽器鋼管內(nèi)或停留在凝汽器水室中,順暢通過凝汽器鋼管的膠球數(shù)2膠球清洗裝置量下降。隨著膠球的不斷循環(huán)，越來越多的膠球卡該公司"1, *2機(jī)組凝汽器膠球清洗系統(tǒng)由上在鋼管內(nèi)或停留在凝汽器水室中,造成膠球裝置收海達(dá)極水技術(shù)工程有限公司配套、德國達(dá)極公司生球率很低;同時,因部分凝汽器鋼管內(nèi)沒有得到膠球產(chǎn)。主要是借助水流的作用將大于凝汽器鋼管內(nèi)徑的清洗,凝汽器清洗效果達(dá)不到標(biāo)準(zhǔn)要求。的海綿膠球擠進(jìn)凝汽器鋼管,對凝汽器鋼管進(jìn)行擦4提高凝汽器膠球收球率的對策洗,維持凝汽器鋼管內(nèi)壁清潔,保證凝汽器設(shè)計換熱效率不下降,從而保證凝汽器的端差和汽輪機(jī)排汽4.1 對策壓力在規(guī)定的范圍內(nèi);同時避免凝汽器鋼管內(nèi)壁腐投運膠球中國煤化工運行。增啟循環(huán)水泵后循THCN M H MPa,凝汽器收稿日期:2012 -03 -27循環(huán)水進(jìn)、出水差壓達(dá)到u.USMra,膠球應(yīng)能順暢.●50.華電技術(shù)第34卷地通過凝汽器鋼管。2011年3月按照這種方式試可采用連續(xù)關(guān)小的方式操作,關(guān)小到60°以后宜采投膠球清洗裝置,收球率達(dá)到99%以上,效果極佳;用間斷操作的方式。但膠球清洗裝置投運1次需要4h左右,期間增啟的(3)循環(huán)水A流道出水電動蝶閥關(guān)至40°以下循環(huán)水泵要一直運行 ,膠球清洗裝置停運后方可停.并繼續(xù)關(guān)小時參數(shù)變化較敏感,每關(guān)小5°應(yīng)停留-止增啟的循環(huán)水泵。增啟的循環(huán)水泵按低速泵功率段時間,可使參數(shù)穩(wěn)定。為3000kW計算,每次投運膠球清洗裝置要多耗電(4)在試驗過程中,循環(huán)水A流道出水電動蝶12MW . h,按每5d投運1次膠球清洗裝置計算,每閥關(guān)至40°時真空度未發(fā)生變化,此時循環(huán)水B流月投運6次多耗電72MW●h,發(fā)電廠用電率會有所道進(jìn)、出水差壓上升至0. 03 MPa并穩(wěn)定,已接近單升高。在沒有想到更好的辦法以前,2011年3月和臺高速泵運行時的差壓(查歷史趨勢,單機(jī)單臺高.4月采用了這種方法投運凝汽器膠球清洗裝置,在速泵運行時循環(huán)水AB流道的進(jìn)、出水差壓為此期間,清洗效果良好,凝汽器端差降到了設(shè)計值0. 03 ~0.04 MPa) ,是投入B流道膠球清洗裝置運行較理想的狀態(tài)點。4.95 C以下。(5)在試驗過程中,循環(huán)水A流道出水電動蝶4.2新方法探索2011年10月,隨著環(huán)境溫度的下降,該公司循閥關(guān)小后該側(cè)循環(huán)水流道進(jìn)、出水差壓逐漸減少,關(guān)環(huán)水泵又轉(zhuǎn)為低速泵運行,該公司發(fā)電部設(shè)想在低到40°時差壓為零,表明在這種狀態(tài)下A流道不宜速循環(huán)水泵運行期間采取關(guān)小凝汽器單側(cè)循環(huán)水流投運膠球清洗裝置,否則,收球率將極低。道出水門的方式,提高正常側(cè)循環(huán)水流道的進(jìn)、出水機(jī)組負(fù)荷在350 MW以下時，建議將凝汽器單差壓,使正常側(cè)循環(huán)水流道的流動狀態(tài)達(dá)到高速循側(cè)循環(huán)水出水電動蝶閥關(guān)至35° ~40°停留投入另環(huán)水泵運行時的流動狀態(tài)。此時投人正常側(cè)循環(huán)水一側(cè)循環(huán)水流道膠球清洗裝置運行,此時對機(jī)組真流道的膠球清洗裝置運行,可達(dá)到良好的清洗效果空度基本上沒有影響,即使在操作過程中凝汽器單和較高的膠球收球率。2011 -10- 19,在"2機(jī)組側(cè)循環(huán)水出水門全關(guān)了也有單側(cè)凝汽器在運行,不320MW負(fù)荷工況下做了1次運行中關(guān)小凝汽器A會影響機(jī)組的安全運行。流道循環(huán)水出水電動門的試驗,其數(shù)據(jù)見表1。5關(guān)小單 側(cè)循環(huán)水流道出水]試驗效果檢驗根據(jù)試驗數(shù)據(jù)及現(xiàn)場情況分析如下:對關(guān)小單側(cè)循環(huán)水流道出水門試驗結(jié)果進(jìn)行分(1)試驗過程中循環(huán)水A流道出水電動蝶閥最析后,2011-10 -20 T 23 :20,該公司將*2機(jī)組循環(huán)小關(guān)至20° ,在關(guān)小過程中,循環(huán)水管道及凝汽器設(shè)水B流道出水門關(guān)小至35°,投運循環(huán)水A流道膠備沒有發(fā)生異常振動,表明該操作使循環(huán)水系統(tǒng)流球清洗裝置1次,清洗70 min,收球150 min;2011 -體改變流動阻力后不會對系統(tǒng)產(chǎn)生安全影響,具有10-24白班,聯(lián)系檢修人員對"2機(jī)組循環(huán)水A流可操作性。道裝球室清點膠球1次,存球950個,原存球為.(2)在循環(huán)水A流道出水電動蝶閥由90°關(guān)小1000個,計算膠球投運收球率為95% ,基本滿足至60°的過程中,機(jī)組的所有參數(shù)都沒有發(fā)生變化，要求。表1運行中關(guān)小 A流道循環(huán)水出水電動門的試驗數(shù)據(jù)項目參數(shù)A流道出口門開度/(°)807(504(353(2:20C循環(huán)水泵電流/A283283303133高壓凝汽器真空度/kPa95.52 95.52 95.52 95.52 95.52 95.50 95.45 95.39 95.21 94. 97低壓凝汽器真空度/kPa96.497 96.497 96.497 96.497 96.500 96.510 96.490 96.480 96.380 96.200高壓凝汽器排氣溫度/C31.47 31. 4731.47 31.47 31. 3731.3731.57 31.8732.07 32. 6(低壓凝汽器排氣溫度/C28.90 28.90 28.90 28.90 28.71 28. 8028. 8028.90 29. 4029. 11A流道循環(huán)水進(jìn)水壓力/MPa.14 0.140.14 0.14 0.14 0.15 0.15 0.15 0.16 0. 16A流道循環(huán)水出水壓力/MPa0.120. 130.150.160. 16A流道循環(huán)水出水溫度/C30.530.530.5 30.531.4 32.3 33. 3B流道循環(huán)水進(jìn)水壓力/MPa0.13 0.13 0.13 0.13 0.14中國煤化工B流道循環(huán)水出水壓力/MPa0.110.11 0.11THCN MHGo.12B流道循環(huán)水出水溫度/心0.2 30.230.2 30.30.130.0 30.029.9 30.0 30.2第10期肖承明:循環(huán)水泵變極后凝汽器膠球清洗裝置存在的問題與對策.51.動門的方法,取得了較好的效果,年度凝汽器膠球平6采取對策后的效果2011年3月以來,該公司高度重視凝汽器膠球均收球率達(dá)到了9S%以上,凝汽器鋼管的清潔度得收球律率低這- -經(jīng)濟(jì)指標(biāo) ,成立了攻關(guān)小組,先后摸到了保證,與2010年相比,凝汽器端差下降明顯,對索出增啟循環(huán)水泵和關(guān)小凝汽器單側(cè)循環(huán)水出水電比數(shù)據(jù)見表2。表22011 年凝汽器端差完成情況及對發(fā)電煤耗的影響4月5月;月7月8月9月10月11月 12月2010年端差/C .4.673.523.622. 933.375. 394.575.418.372011年端差/C3.943.23 2.83 3. 012.753.052.973.26.5.63端差變化/心↓0.73 ↓0.29 ↓0.79 ↑0.08 ↓0.62 ↓2.34 ↓1.60 ↓2.15 ↓2.74 .煤耗變化[g.(kW .h)"]↓0.48↓0.19 ↓0.52↑0.05 ↓0.41 ↓1.54 ↓1.06 ↓1.42 ↓1.81按各月平均值計算, 2011 年4- -12 月凝汽器端參考文獻(xiàn):差與2010年相比下降1.24C。按600 MW機(jī)組技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)與發(fā)電煤耗敏感性分析,凝汽器端差每[1]郭 立斌.提高凝汽器膠球清洗裝置收球率的措施[J].華下降1 C煤耗下降0. 66g/(kW●h) ,可降低供電煤.電技術(shù), 2009,31(5):57 -58.耗0.82g/(kW●h);按1個年度計算,煤耗可下降[2]邵飛躍.進(jìn)口350MW機(jī)組凝汽器膠球清洗系統(tǒng)改造[J].華電技術(shù),2008 ,30(8):41 -43.1. 00g/(kW●h) ,按全年發(fā)電量60億kW●h、標(biāo)煤(編輯:劉芳)單價1000元/l計算,全年可節(jié)約發(fā)電成本600萬作者簡介:元，節(jié)能效果十分可觀，可為其他電廠膠球清洗裝置肖承明(1972- -),男,江西萍鄉(xiāng)人,工程師,從事汽輪機(jī)的運行調(diào)整提供參考。專業(yè)技術(shù)管理方面的工作( E-mi:iipexcm@ 163. com)。(上接第48頁)故障。國電力出版社,2001.在系統(tǒng)遠(yuǎn)方故障切除后,雖然負(fù)序電壓衰減緩[2]路進(jìn)升,張長彥,閆學(xué)廣,等.自并勵發(fā)電機(jī)相間短路電慢或者頻率的變化等導(dǎo)致計算的負(fù)序電壓滿足負(fù)序流計算及保護(hù)配置和動作行為分析[J].電力系統(tǒng)保護(hù)電壓判據(jù),但由于去除了電流記憶環(huán)節(jié),此時故障電與控制,2009 ,37(13) :63 -67.流已經(jīng)消失,保護(hù)仍然可以有效(不動作),避免了[3]兀鵬越,侯瑞,楊奎剛,等.發(fā)電機(jī)記憶過流保護(hù)動作分系統(tǒng)遠(yuǎn)方故障切除造成誤動的可能。析[J].電力建設(shè),2012,33(1):57 -60.該保護(hù)原理充分反映了自并勵系統(tǒng)發(fā)生短路故[4]陳信良.復(fù)壓過流保護(hù)若干問題的探討[ C]//福建省科障時電流和電壓的對應(yīng)關(guān)系,有效解決了自并勵系學(xué)技術(shù)協(xié)會第七屆學(xué)術(shù)年會分會場一提高水力 發(fā)電統(tǒng)遠(yuǎn)方故障切除時保護(hù)誤動的問題,在發(fā)生機(jī)端三技術(shù)促進(jìn)海西經(jīng)濟(jì)建設(shè)研討會論文集.福州:中國水力相短路時,還可以解決主保護(hù)切除故障后低壓記憶發(fā)電工程學(xué)會,福建省水力發(fā)電工程學(xué)會,福建省科學(xué)過流保護(hù)和復(fù)壓記憶過流保護(hù)再動作一次的問題。技術(shù)協(xié)會,2007 :300 - 303.3結(jié)束語(編輯:白銀雷)分析了小容量自并勵機(jī)組系統(tǒng)遠(yuǎn)方故障甩負(fù)荷時電壓頻率上升對復(fù)壓記憶過流保護(hù)的影響,論述了頻率變化影響負(fù)序電壓計算精度的原因并給出了包明磊(1977-),男,江蘇南京人,工程師,工學(xué)碩士,2種解決方案。仿真結(jié)果和運行實踐表明,這2種從事電廠繼電保護(hù)開發(fā)研究方面的工作(E-mail:ly-bml@解決方案都能夠有效防止小容量自并勵機(jī)組系統(tǒng)遠(yuǎn)q. com)。方故障切除時復(fù)壓記憶過流保護(hù)的誤動。劉小波( 1978-),男江蘇如東人.工程師，工學(xué)碩士,中國煤化工從事電廠繼電保. CNMH G,劉萬斌(196[1]王維儉.電氣主設(shè)備繼電保護(hù)原理與應(yīng)用[M].北京:中廠繼電保護(hù)開發(fā)研究方面的工作。