低溫甲醇洗系統(tǒng)吸收塔的現(xiàn)場組對與焊接孫緒軍馬洪光侯欽利(兗州煤業(yè)榆林能化有限公司陜西榆林719000)【摘要】描逑了C1601吸收塔的現(xiàn)場組對焊接的方案論證及實施過程,同時說明了3.5Ni低溫鋼(SA203D)的焊接注意事項。不但對大型設備的吊裝給予了一個可供借鑒的實例,更對在施工現(xiàn)場進行低溫材料的焊接工作提供了可實施的參考依【關鍵詞】低溫甲醇洗吸收塔低溫材料吊裝焊接榆林能化有限公司凈化系統(tǒng)備。系統(tǒng)內位號為Cl601。該塔的選用了德國Lurg公司的低溫甲醇相關設計參數(shù)如表1所示洗( Rectisol)技術,該系統(tǒng)的核心由于此設備直徑大、高度高設備是吸收塔( Absorber),同時它重量大,受運輸及熱處理條件的也是該系統(tǒng)中最重、最昂貴的設限制,無法一次組焊完畢后整體運至現(xiàn)場,只能分段運輸至現(xiàn)場。根據(jù)結構特點,將吸收塔分為4段,由下而上分別標為A、B、C、D四段,相關尺寸及重量可參見圖1。下兩段材質為SA537Cl1,上兩段材質為SA203GrD。而在現(xiàn)場如何進行組對、吊裝及焊接,則是需要解決的另一個問題組對方案論證為此,我公司專程邀請了國內相關專家召開了關于吸收塔組對吊裝方案的論證會。會議上提出的方案有三:a)將4段筒體在地面組對,焊作者簡介接成一整體,同時完成平臺、爬梯衄八譏狀布置的管路的焊接孫緒軍(1980一)畢業(yè)于齊齊哈爾大學,助理工程師?，F(xiàn)中國煤化工處理后,使用1600T業(yè)榆林能化有限公司從事設備檢修工作。CNMHG裝到位。此方案的技術交流表1c1601吸收塔設計參數(shù)該塔母材選用日本進口,由新鐵制造。焊接原則按照“預熱焊接-消氫”的步驟進行。設計壓力位a-60/120(上半部分)計溫度21第一道環(huán)縫45/120(下半部分即A段與B段(兩邊母材均為直徑壁厚SA537CL1)間的焊縫焊接,以高度9527SMAW方式進行,填充金屬為最大吊裝重量TENACITO038R,極性DCEP。焊接sA203GD(上半部分使用Φ40與φ50兩種規(guī)格的焊主材SA537c1(下半部分條,其中Φ40的焊接電流調整為介質HS、CO2、HCN、NH、Cos140~185A,Φ50的焊接電流調整為180~250A,焊接電壓調整為優(yōu)點是所有組對、焊接、熱處理工吊、組對,立式組裝,空中施焊。作均在地面完成,施工條件好,操此方案的優(yōu)點是對吊裝準備工作作環(huán)境便利,各類的焊接及檢驗要求不高,施工現(xiàn)場的80履帶吊工作可順利實施,對最重要的焊即可完全滿足吊裝要求,安全系接質量有較高的保障。不足之數(shù)高。缺點是所有組對、焊接工作處在于,該塔焊接成整體后,總均需在空中進行,不但需要搭建重接近750噸,只能使用1600T履與塔同高的腳手架,對實施對中、帶吊進行吊裝就位,而國內目焊接、探傷等工作人員的操作水前沒有此等級的設備,向國外平要求較高。進口時間來不及,無法滿足施經過與會專家的討論對比,最工進度要求。終一致同意采取第三方案開展施b)將4段筒體在地面組對,工,相關的實施步驟如下:焊接成一整體,同時完成平臺、整個塔體共分為4段,共需進爬梯及部分沿塔體布置的管路行3道環(huán)縫的空中組對焊接,自下的焊接,并完成相關熱處理后,而上進行。整體垂直公差≤30mm。采用液壓門式起吊系統(tǒng)進行整將最下段筒體吊裝至基礎上,找體吊裝。此方案的優(yōu)點與上述正找平,采用激光經緯儀檢查塔相同,但缺點也是顯而易見的,體垂直度。在組對處搭建工作平由于需要搭建接近百米高的支臺,外側設置一周擋風墻,上部搭架,不但需要對支架基礎區(qū)域設防雨布。組對時,利用吊車的變做復雜的硬化處理,還要在周幅、旋轉,基本到位后,緩慢松鉤圍布置繁雜的牽引、拖拽鋼索,讓筒體緩緩下降,利用設備定位且需要牢固的捆綁點。而周圍塊自行對中。再次使用激光經緯的設備安裝、管廊、框架等均已儀檢查整體垂直度,并檢查對口施工完畢,如果為了架設吊裝間隙、對口錯邊量,同時復查管口支架而進行大范圍的改動,牽方位。扯方面過多,成本過高。中國煤化工c)將4段筒體由下至上逐次起2焊接方案CNMH分段示意圖22~26V,焊接速度控制在1525cm/min。需要特別注意的是輸入620±14℃線能量,最大不應超過26KJcm。A/保溫25小時22第二、三道環(huán)縫100℃即B段與C段(SA537Cll與≤100℃時自然冷卻sA203D)、C段與D段(兩邊母材均為SA203D)間的焊縫焊接,兩道環(huán)縫焊接方案相同。以SMAW方式進圖行,填充金屬為N-13NM,極性DCEP。使用Φ40的焊條,焊接電流為160~170A,焊接電壓調整為590±10℃22-26V,焊接速度控制在1525cm/min。需要特別注意的是輸入保溫5.5小時線能量,最大不應超過176KJ/m。100℃≤100℃時自然冷卻23其他需要說明的事項a)焊前預熱的區(qū)域應位于焊縫兩側且不小于3倍筒體厚度;圖3b)鑒于筒體直徑較大,焊接時由6~8名焊工均布于焊縫一周,同表2c1601無損探傷方式及標準時對稱施焊,焊接時風速≤10m/s相對濕度≤90%,雨雪及雷電天氣位置方法比例應達到標準禁止施焊;100%JBT47302-200焊縫外表面c)焊接時采用多層、多道、不100%JB/T47303-2005擺動的快速焊接方法,以確保嚴焊縫內表面MJBT47304-2005格控制線能量,提高冷卻速度,目的是防止焊縫出現(xiàn)粗大的鐵素體及粗大的馬氏體組,防止焊接接筒體減少筒體自重對焊縫區(qū)域的為了防止突然斷電事故影響頭韌性下降,而多層多道的焊接影響;熱處理,在現(xiàn)場實際操作時,同時方法可利用后一道焊縫的焊接熱g)焊后立即進行300-30℃h從不同的兩個變電所敷設兩路電對前一道焊縫進行熱處理而達到的消氫處理。源,以備當其中一路斷電時,可及細化晶粒的目的2;并抽查每根焊時切入另一路供電,保證熱處理條的熔敷長度;3焊后熱處理順利完成,確保設備焊縫質量d焊前預熱溫度控制在150℃焊接層間溫度控制在200℃,以降熱處理對于焊接接頭的性能4無損探傷低母材的淬硬程度,減少焊縫應有著至關重要的影響,應嚴格按力,提高接頭韌性照事先制訂的方案執(zhí)行。見表2所示(僅針對于在現(xiàn)場e)焊縫背面采用碳刨清根,砂組焊的3道環(huán)縫)輪打磨,而后進行MT檢驗,確認31第一道環(huán)縫:參見導無誤后再繼續(xù)進行;32第二、三道環(huán)縫:中國煤化工實所有焊縫全部0焊接過程中,吊鉤全程吊掛33其他注意事項CNMHG技術交流5水壓實驗符合預定要求的材料韌性,在現(xiàn)場焊接時,應嚴格控制線能量的輸入,最好有專焊接、探傷全部合格后,進行6結束語人根據(jù)電壓、電流、焊接速度,實立式水壓試驗。時計算焊接線能量,如果有超標實驗壓力80Mpa,容積72lm3通過C1601吸收塔的現(xiàn)場組對趨勢,及時提醒焊工調整焊接手水溫不得低于15℃,C1含量不得焊接的全過程,可以總結如下幾法;超過25pm,充水后最大重量409點c)此外還應焊接手法進行控噸,實驗時采用兩個經過校驗且a)大型設備的現(xiàn)場吊裝與就制,如多層、多道、快速、不擺動量程相同的壓力表進行壓力指示。位,需要針對實際情況,結合客觀等,焊工在焊接普通鋼材時的某實驗用水由現(xiàn)場一揚程130m的離條件、施工進度等綜合考慮后確些操作習慣切不可應用于35N材心泵自Cl601塔底充入,在水滿之定,不可片面的追求某種方案的料的焊接。前,塔頂出口不得封閉,以順利排優(yōu)點而忽略了為執(zhí)行該方案所付d焊前預熱、焊后消氫、層間氣,全部充滿后,封閉所有開口。出的成本代價;溫度等的控制對于保證接頭焊縫實驗結果符合設計要求。b)3.5Ni材料的焊接最需要注的質量十分重要,必須嚴格加以實驗結束后,對所有焊縫進行意的問題就是如何保證接頭焊縫控制。百100%MT探傷,結果合格。最后進行整體垂直度的測量塔體南北方向上,向北側傾斜參考文獻28mm,東西方向上,向西傾斜1c1601吸收塔施工圖及焊接方案23mm,均小于30mm的公差要求,合2]董安霞35N鋼低溫設備焊接工藝中國鍋爐壓力容器安全2000年17(4):203]白天相SA≌203E材質乙烯塔的現(xiàn)場焊接煉油與化工2002年(3):33至此,Cl601吸收塔的現(xiàn)場組對焊接工作全部結束,所有結果結果4徐道榮低溫用35N鋼的焊接工藝材料開發(fā)與應用1998年13(4):34更正啟示由于編輯、排版和校對人員的疏忽,本刊出現(xiàn)以下錯誤:、第三期第54頁《亞異步振動故障實例分析》一文中,原文由上至下四個圖表名稱均為“圖2刺刀管式反應器管束酸洗圖”,依此更正為:“表1機組各測點振動頻率成分的幅值(單位:μmh圖1機組簡圖;圖2煙機東南在不同時刻的頻譜圖;圖3氣壓機組簡圖。”、第三期第55頁:《亞異步振動故障實例分析》一文中,原文“圖5壓縮機高壓端兩測點在不同時間內測試的頻譜和時域波形”,更正為:“圖4壓縮機高壓端兩測點在不同時間內測試的頻譜和時域波形”。3、本刊第二期《目次》第3頁:“059多點調形旋壓成形機在化工設備制造中的應用劉書娟”,更正為“059多點調形旋壓成形機在化工設備制造中的應用李明哲劉書娟羅永和崔明輝劉殿武”。今后我們將努力避免這類不應出現(xiàn)的錯誤,并再三向作者、讀者致以歉意。中國煤化工CNMHG