江蘇電機(jī)工程2008年1月Jiangsu Electrical Engineering.第27卷第1期55發(fā)電技術(shù).凝汽式機(jī)組循環(huán)水泵的優(yōu)化運(yùn)行方式分析楊舂霞(大唐南京下關(guān)發(fā)電廠,江蘇南京210011)摘要:在影響旋汽器真空的很多因素即循環(huán)水進(jìn)水溫度、機(jī)組的負(fù)荷、凝汽器的清潔度不變時(shí) ,根據(jù)電廠現(xiàn)有的循環(huán)水泵臺(tái)敷,通過改變循環(huán)水流量,提高凝汽器的真空,利用低成本軟件運(yùn)營(yíng)系統(tǒng),實(shí)時(shí)計(jì)算出循環(huán)水泵的不同運(yùn)行方式下機(jī)組發(fā)電綜合煤耗率,并以其為最終的優(yōu)化指標(biāo),來確定循環(huán)水泵的運(yùn)行方式,為循環(huán)水泵的優(yōu)化適行提供理論依據(jù),也為發(fā)電廠節(jié)能降耗帶來經(jīng)濟(jì)效益。關(guān)鍵詞:凝汽器;真空;循環(huán)水泵;優(yōu)化;供電煤耗率中圉分類號(hào):TK264.1文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:B文章編號(hào):1009 - 0665(2008 )01 -0065 -04凝汽器的真空對(duì)機(jī)組的供電煤耗率的影響有兩1號(hào)母管,供1號(hào)機(jī);3.4號(hào)循環(huán)水泵對(duì)應(yīng)2號(hào)母管,重性:-方面,在機(jī)組的運(yùn)行過程中，影響凝汽器真供2號(hào)機(jī)。2根母管之間由2只電動(dòng)碟閥連通,為1、空的因素很多,在循環(huán)水進(jìn)水溫度、機(jī)組的負(fù)荷、凝2號(hào)母管聯(lián)絡(luò)門,構(gòu)成循環(huán)水系統(tǒng)母管制,滿足2臺(tái)汽器的清潔度不變時(shí)，影響凝汽器的壓力主要因素機(jī)2臺(tái)泵、3臺(tái)泵.4臺(tái)泵的不同運(yùn)行方式。就是循環(huán)水流量。循環(huán)水流量增加,可降低凝汽器的機(jī)組運(yùn)行白天負(fù)荷高,晚上負(fù)荷低,調(diào)度循環(huán)水壓力,提高凝汽器的真空,使機(jī)組的供電煤耗降低;泵一般是晚上停1臺(tái),白天啟1臺(tái)。夏季時(shí),使用4另-方面，循環(huán)水量的增加，循環(huán)水泵的耗功也增臺(tái)循環(huán)水泵,機(jī)組額定負(fù)荷、真空也未達(dá)到設(shè)計(jì)值。加,供電煤耗率也增加。而根據(jù)機(jī)組運(yùn)行的要求,凝在冬季2臺(tái)機(jī)160 MW時(shí),2臺(tái)循環(huán)水泵運(yùn)行,機(jī)汽器在最有利的真空下運(yùn)行,即只有當(dāng)機(jī)組增加的組的真空均在100.2kPa,在此有必要做好循環(huán)水泵功率大于循環(huán)水泵耗功時(shí),機(jī)組的運(yùn)行最經(jīng)濟(jì)[12]。的優(yōu)化運(yùn)行工作。由于凝汽器在最有利的真空下運(yùn)火電廠循環(huán)水泵供水系統(tǒng)不僅提供凝汽器、給行,機(jī)組的運(yùn)行最經(jīng)濟(jì)。在極限真空下運(yùn)行,機(jī)組的水泵等輔機(jī)的冷卻用水,且是全廠工業(yè)水制水和消功率已不增加,反而會(huì)減小。防水的水源,研究和改善循環(huán)水系統(tǒng)的運(yùn)行方式是要解決這一問題,就要降低循環(huán)水流量,同時(shí)提高機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的主要措施之- -。也要降低循環(huán)水泵的耗功。經(jīng)研究決定,該電廠先許多電廠為此做了大量的工作,如通過選用調(diào)節(jié)后將1、3號(hào)循環(huán)水泵改為雙速泵,避免了機(jī)組在極循環(huán)水泵葉片角度、循環(huán)水泵改變頻、循環(huán)水泵電機(jī)限真空下運(yùn)行，也為合理調(diào)配循環(huán)水泵運(yùn)行方式帶改雙速等措施改善系統(tǒng)運(yùn)行方式。現(xiàn)在,各電廠循環(huán)來方便。水系統(tǒng)大多是母管制，電廠運(yùn)行人員主要是依據(jù)運(yùn)行1.2設(shè)備規(guī)范及循環(huán)水泵的試驗(yàn)參數(shù)經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行調(diào)節(jié)，雖然也取得了一-定經(jīng)濟(jì)性,但其效果循環(huán)水泵及電機(jī)技術(shù)規(guī)范見表1,凝汽器的設(shè)取決于運(yùn)行人員的操作水平和機(jī)組的安全性。母管備 規(guī)范見表2,循環(huán)水泵在高速、低速下的試驗(yàn)參數(shù)制循環(huán)水系統(tǒng),由于其系統(tǒng)復(fù)雜,各臺(tái)機(jī)組性能和見表3。循環(huán)水泵系統(tǒng)之間運(yùn)行狀況相互影響,故憑經(jīng)驗(yàn)進(jìn)表1循環(huán)水泵及電機(jī)技術(shù)規(guī)范行調(diào)節(jié)就有很大的局限性,循環(huán)水系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)性就出水難于得到充分發(fā)揮。循型號(hào)流量/揚(yáng)程/m轉(zhuǎn)速/效奉/%介質(zhì)溫(r-.min-t度/C(m'.h4)1問題的提出聚900HL-18101161849881.1現(xiàn)場(chǎng)情況.某發(fā)電廠137.5 MW機(jī)組循環(huán)水系統(tǒng)采用開式板數(shù)中國煤化工(r.min') /極循環(huán),循環(huán)水取自長(zhǎng)江。2臺(tái)機(jī)組共有4臺(tái)循環(huán)水HCNMHG12(1.3泵,均為立式渦殼混流泵。其中1.2號(hào)循環(huán)水泵對(duì)應(yīng)。75.8497 .號(hào)循泵增加14-12收稿日期:2007-09- -0766江蘇電機(jī)工程表2凝汽器的設(shè)備規(guī)范型號(hào)冷卻面積/m2?冷卻水量/冷卻水溫/C,水管內(nèi)流速/(m.gy)冷卻水水阻 /kPa(m2+hr)流程/個(gè)N-7100-5對(duì)分7 100180002052雙流程表面式銅管水側(cè)最大汽側(cè)工作絕對(duì)壓銅管材質(zhì)汽側(cè)最大壓力/MPa規(guī)格/mm根數(shù)/根壓力/MPa力/kPaD 25x1x7 57012 078HSn70-10.25).14.9衰3循環(huán)水泵在高速、低速下的試驗(yàn)的參數(shù)bx=R/(Rmx 10*)=b1+n.xRox/1號(hào)循泵高速1 號(hào)循泵低速2 號(hào)循泵高速(Rmx 10*)= b1+ne xRs/(Rmx10*) (2)流量/(t.hr')101807187式(1,2)中: n為廠用電率,%; Rs為上網(wǎng)電價(jià),功率AkW4873385元/(kW.h);bi為發(fā)電煤耗率,g/(kW.h);Rm為標(biāo)3號(hào)循泵高速3號(hào)循泵低速4號(hào)循泵高速準(zhǔn)煤?jiǎn)蝺r(jià),元/t; Ros為廠用電電價(jià),元/(kW.h)。流量/(t-h^)10 1807014發(fā)電綜合煤耗率把發(fā)電煤耗率、廠用電率、電價(jià)功率kW50133614和標(biāo)準(zhǔn)煤?jiǎn)蝺r(jià)4個(gè)指標(biāo)按照各自的能價(jià)有機(jī)地聯(lián)系在一起,真正成為發(fā)電廠節(jié)能分析的主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。2理論依據(jù)2.2機(jī)組功率的增量與循環(huán)水泵耗功增量的分析2.1低成本運(yùn)營(yíng)系統(tǒng)的管理原理比較低成本運(yùn)營(yíng)系統(tǒng)是- -種適用于市場(chǎng)經(jīng)濟(jì)條件下循環(huán)水流量增加,機(jī)組背壓減小,機(jī)組出力增新型的、綜合性的發(fā)電廠運(yùn)行節(jié)能動(dòng)態(tài)管理模式,系加,但循環(huán)水泵的耗功也同時(shí)增加,當(dāng)循環(huán)水流量增統(tǒng)利用現(xiàn)代計(jì)算機(jī)技術(shù)和數(shù)據(jù)通信技術(shù)，采集火電加太多時(shí),因循環(huán)水泵的耗功增加而將機(jī)組出力機(jī)組運(yùn)行的實(shí)時(shí)數(shù)據(jù)，進(jìn)行機(jī)組性能指標(biāo)計(jì)算。計(jì)的增加值抵消。因此,凝汽器運(yùn)行壓力應(yīng)保持在最算指標(biāo)與基準(zhǔn)值數(shù)據(jù)庫對(duì)應(yīng)的數(shù)據(jù)比較，對(duì)產(chǎn)生成經(jīng)濟(jì)的運(yùn)行條件下。傳統(tǒng)最佳凝汽器壓力是以機(jī)組本偏差的部位和偏差的大小進(jìn)行分析,并根據(jù)運(yùn)行功率、循環(huán)水溫度和循環(huán)水流量為變量的目標(biāo)函數(shù),優(yōu)化策略和成本分析結(jié)果進(jìn)行機(jī)組運(yùn)行方式的計(jì)算在量值上為機(jī)組功率的增量與循環(huán)水泵耗功增量之和指導(dǎo),并提供可靠的指標(biāo)匯總、分析工具,最終達(dá)差,即:到節(jié)能降耗、提高企業(yè)競(jìng)爭(zhēng)能力和盈利能力的目標(biāo)。ON=ONr- ONp、(3)熱量法進(jìn)行熱經(jīng)濟(jì)性分析時(shí)是通過熱量的利用式中:N,為循環(huán)水泵耗率, kW ;ONr為機(jī)組微增出程度(如熱效率)或損失大小(如熱量損失、熱量損失力,kW。當(dāng)AN達(dá)到最大時(shí)對(duì)應(yīng)的凝汽器壓力即為率)來評(píng)價(jià)火電廠和熱力設(shè)備熱經(jīng)濟(jì)性的。由于它最佳值。直觀、計(jì)算方便，目前被世界各國廣泛用于定量分上述最佳凝汽器壓力的計(jì)算方法似乎很科學(xué),析。以熱量法為原理的最基本定量分析方法是常規(guī)但實(shí)際上是不全面的。循環(huán)水泵消耗的是廠用電,多熱平衡法。經(jīng)過幾十年的發(fā)展,在常規(guī)熱平衡法的用一點(diǎn),上網(wǎng)電量就少一點(diǎn),企業(yè)經(jīng)濟(jì)效益就少一基礎(chǔ)上逐步產(chǎn)生了一些新的定量分析方法,如等效點(diǎn)。機(jī)組負(fù)荷由調(diào)度根據(jù)發(fā)用電平衡確定,不能因?yàn)殪式捣?、循環(huán)函數(shù)法等。機(jī)組工況發(fā)生變化而改變機(jī)組負(fù)荷。在市場(chǎng)經(jīng)濟(jì)條件下節(jié)能分析的基準(zhǔn)是發(fā)電廠在當(dāng)真空變壞時(shí),雖然機(jī)組出力瞬間臧少,但可以能量轉(zhuǎn)換過程中實(shí)現(xiàn)能價(jià)增值追求利潤(rùn)最大化,這通過增加燃料量來增加機(jī)組負(fù)荷,實(shí)際上并不影響是與傳統(tǒng)節(jié)能分析最根本的區(qū)別。同等能量的熱能機(jī)組出力，只是多用了一點(diǎn)煤,而煤的能價(jià)比電便宜和電能它們的效果是不一樣的,因此必須考慮它們得多。相反當(dāng)真空變好時(shí),雖然機(jī)組出力瞬間增加,的區(qū)別。提出發(fā)電綜合成本和發(fā)電綜合煤耗率的概但機(jī)組負(fù)荷由調(diào)度給定,實(shí)際上并不能增加機(jī)組出念,并以它們?yōu)樽罱K的優(yōu)化指標(biāo)。力,只是少用了一點(diǎn)煤。因此,在冷端系統(tǒng)凝汽器最發(fā)電成本及發(fā)電綜合煤耗率的計(jì)算公式:佳壓力的確定中田傳緒古法具有缺陷的。發(fā)電成本環(huán)水溫YH中國煤化工來說,以往認(rèn)為循R=bixR_x10*+ ne xRop=C N M H G-臺(tái)循環(huán)水泵,使bixRmx10*+ηx Rs(1)汽機(jī)真空變好,汽機(jī)熱耗率降低,但是廠用電率增加。發(fā)電綜合煤耗率從“效益分析"來看，增開一臺(tái)循環(huán)水泵,機(jī)組上楊春霞:凝汽式機(jī)組循環(huán)水泵的優(yōu)化運(yùn)行方式分析67網(wǎng)電量減少,企業(yè)收人減少,同時(shí)機(jī)組熱耗降低,發(fā)表5第三季度試驗(yàn)數(shù)據(jù)電煤耗下降,發(fā)電成本降低。若增開循環(huán)水泵后綜泵總負(fù)平均真平均平均發(fā)電綜合大氣壓長(zhǎng)江水合成本煤耗率變小,則認(rèn)為增開循環(huán)水泵是合理的，臺(tái)數(shù)荷/空APa進(jìn)水想r保耗水力tP位mMW度/心[g.(kW.h)~]反之,則不合理。這是判斷循環(huán)水泵是否需要增開4大274.6 92.129.6371.599.7 6.6的依據(jù)。本方法把電和煤的能價(jià)綜合在一起考慮，以企業(yè)是否能取得經(jīng)濟(jì)效益作為節(jié)能分析的基礎(chǔ),小274.5 91.7 30.1372.4而不是以供電煤耗率最低作為基礎(chǔ),因此,在市場(chǎng)表6第四季度試驗(yàn)數(shù)據(jù)經(jīng)濟(jì)條件下比傳統(tǒng)的節(jié)能分析方法更加科學(xué)。循泵負(fù)荷/ 真空/進(jìn)水溫平均發(fā)電綜3試驗(yàn)分析MWkPa度/C合煤耗率/力kPa位 /m[g. (kW.h)門]2小275.1 95.35 11.1368.33102.4 3.73.1試驗(yàn)情況1大1小275.2 96.811.1364.81某電廠4臺(tái)循環(huán)水泵,其中有2臺(tái)是雙速電機(jī),這樣循環(huán)水泵的運(yùn)行方式就有以下8種方式:2小、從表4試驗(yàn)數(shù)據(jù)可見:1大1小、2大、2大1小、2大2小3大3大1小使用2大1小后,平均每小時(shí)發(fā)電綜合煤耗率比和4大。運(yùn)行人員在現(xiàn)場(chǎng)調(diào)度循環(huán)水泵的運(yùn)行方2大時(shí)下降了367.09 - 365.97=1.12 g/(kW.h)。根.式,一般是根據(jù)季節(jié)變化,憑經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行,且以上8種據(jù)上述理論,說明2臺(tái)機(jī)各帶額定負(fù)荷時(shí)使用2大1小方式并不- -定都適用。由于1.3號(hào)循環(huán)水泵高速和是合理的,負(fù)荷下降(1.12x10*x 550 x276.4 x 10)+低速的切換需要停循環(huán)水泵后改接線方式,運(yùn)行操0.38=448 kW時(shí),可以使用2臺(tái)大泵運(yùn)行方式。作比較復(fù)雜,白天負(fù)荷高循環(huán)水進(jìn)水溫度高,夜晚從表5試驗(yàn)數(shù)據(jù)可見:使用4大泵后,平均每的負(fù)荷低,循環(huán)水進(jìn)水溫度低,不可能每天頻繁的小時(shí)發(fā)電綜合煤耗率比3大1小時(shí)下降了317.5-改變電機(jī)的接線方式?？紤]到這一情況,對(duì)循環(huán)水泵372.4=0.9 g/(kW.h)。根據(jù)上述理論,說明2臺(tái)機(jī)的組合進(jìn)行再次優(yōu)化,根據(jù)不同季節(jié)的循環(huán)水進(jìn)水各帶額定負(fù)荷時(shí)使用4大是合理的，負(fù)荷下降(0.9.溫度、機(jī)組負(fù)荷的變化來進(jìn)行合理優(yōu)化循環(huán)水泵的x 10* x550x 274.6x 10)+0.38 =358 kW時(shí)，就可運(yùn)行方式。以使用3大1小泵運(yùn)行方式。根據(jù)各季節(jié)的循環(huán)水進(jìn)水溫度的變化分別進(jìn)從表6試驗(yàn)數(shù)據(jù)可見:使用1大1小泵后,平行了試驗(yàn),利用電廠低成本軟件的優(yōu)化系統(tǒng)將熱力均每小時(shí)發(fā)電綜合煤耗率比2小泵時(shí)下降了學(xué)和經(jīng)濟(jì)性有機(jī)地結(jié)合起來,可實(shí)時(shí)計(jì)算機(jī)組的主368.33 - 364.81 = 3.525 g/(kW.h),根據(jù)上述理論,要熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)及運(yùn)行成本。包括高壓缸效率、中壓說明2臺(tái)機(jī)各帶額定負(fù)荷時(shí)使用1大1小是合缸效率、汽耗率、熱耗率、鍋爐效率、廠用電率、機(jī)組理的,負(fù)荷下降(3.525 x 10*x 550 x 275.2x 10)+發(fā)電煤耗率、機(jī)組供電煤耗率及機(jī)組綜合發(fā)電成0.38=1 404 kW時(shí),就可以運(yùn)行2臺(tái)小泵運(yùn)行方式。本,并能在線觀察循環(huán)水泵運(yùn)行方式的變化對(duì)機(jī)組3.2試驗(yàn)結(jié)果供電煤耗率的影響。試驗(yàn)采用在2臺(tái)機(jī)均帶額定負(fù)根據(jù)以.上試驗(yàn),第四季度長(zhǎng)江水溫平均11.2 C .荷時(shí)，汽輪機(jī)進(jìn)汽量不變,循環(huán)水進(jìn)水溫度不變,通時(shí),2臺(tái)機(jī)組額定負(fù)荷以下,就可調(diào)度2臺(tái)小循環(huán)水過循環(huán)水泵的臺(tái)數(shù)變化時(shí),直接在線比較“綜合成泵運(yùn)行。一般第一季度長(zhǎng)江水溫比第四季度長(zhǎng)江水本煤耗率”變化,按當(dāng)時(shí)每噸標(biāo)準(zhǔn)煤?jiǎn)蝺r(jià)550元,每溫還會(huì)低,第一季度調(diào)度循環(huán)水泵臺(tái)數(shù)完全可以使kW.h電價(jià)0.38元計(jì)算,確定循環(huán)水泵在該方式下運(yùn)用2臺(tái)小泵運(yùn)行。最后得到合理的循環(huán)水泵的運(yùn)行行是否合理。總結(jié)得出各季節(jié)循環(huán)水進(jìn)水溫度下，方 式見表7,給運(yùn)行人員的操作帶來理論依據(jù),但這根據(jù)機(jī)組負(fù)荷來合理的調(diào)配循環(huán)水泵臺(tái)數(shù)。以下些結(jié)論不- -定是絕對(duì)的。每年季節(jié)是可能變化的,即試驗(yàn)就是從低成本軟件中得到的數(shù)據(jù),見表4、表5、使長(zhǎng)江水溫- -樣,但大氣壓力、長(zhǎng)江水位煤價(jià)、電價(jià)表6,表中“平均"是指2臺(tái)機(jī)的平均值。等是不同的,同樣負(fù)荷下,有其中之一條件不同,就表4第二季度試驗(yàn)數(shù)據(jù)會(huì)使機(jī)組的發(fā)電綜合煤耗率不一樣,關(guān)鍵還要運(yùn)行循泵總負(fù)平均平均進(jìn)平均發(fā)電綜合現(xiàn)有的低成本軟件,真空水溫度煤耗率/力/kPa 位/m實(shí)時(shí)中國煤化工低為準(zhǔn)。/MW kPa 1C [g-(kW.h)~]THCNMHG2大276.3 92.422.7367.05(1)2臺(tái)機(jī)各帶額定負(fù)荷,都采用增開1臺(tái)泵運(yùn)2大276.4 92.7365.971小行,是在表中長(zhǎng)江水溫估計(jì)范圍的高限條件下的,長(zhǎng)68江蘇電機(jī)工程表7循環(huán)水泵的運(yùn)行方式(兩臺(tái)機(jī)循環(huán)水母管制)負(fù)荷/第一季度長(zhǎng)江 第二季度長(zhǎng)江水第三季度長(zhǎng)江水第三季度長(zhǎng)江水第四季度長(zhǎng)江水第四季度長(zhǎng)江水MW水溫(5~11C)_溫(11~22C) 溫(22~30C) 溫(30C以上) 溫(29~22C) 溫(22~11C)2小2大2大1小3大3大1小4大2大1小2大1大1小2小275VN273502008060注:表中”表示應(yīng)使用該方式運(yùn)行。江水溫低于表中高限時(shí),就應(yīng)減少循環(huán)水泵的臺(tái)數(shù)。“ 發(fā)電綜合煤耗率"概念來推導(dǎo),綜合考慮了電價(jià)和(2)第-季度長(zhǎng)江水溫在11 C以下,應(yīng)根據(jù)負(fù)煤價(jià)的變化,得出了合理的循環(huán)水泵最佳的運(yùn)行荷使用2臺(tái)小泵。方式。(3)第二季度長(zhǎng)江水溫在11~22 C ,應(yīng)根據(jù)負(fù)(3)在循環(huán)水泵優(yōu)化運(yùn)行方式下,通過增加循荷在2臺(tái)大泵和2臺(tái)大泵1小泵之間調(diào)度。環(huán)水流量,可降低凝汽器的壓力，提高凝汽器的真(4)第三季度長(zhǎng)江水溫在22~30 C ,應(yīng)根據(jù)負(fù)空,使機(jī)組的供電煤耗率降低,提高機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)荷在3臺(tái)大泵和3臺(tái)大泵1小泵之間調(diào)度,一般性。但在循環(huán)水泵2小或1大1小運(yùn)行方式下對(duì)安4臺(tái)大泵的運(yùn)行方式需在帶額定負(fù)荷且長(zhǎng)江水溫在全有一定的影響,特別是在長(zhǎng)江水位較低時(shí),循環(huán)水30 C以上時(shí)使用。系統(tǒng)很容易帶空氣,影響輔機(jī)設(shè)備主要是發(fā)電機(jī)、勵(lì)(5)第四季度長(zhǎng)江水溫在29~22 C ,應(yīng)根據(jù)負(fù)磁機(jī)風(fēng)溫以及給水泵組的油溫和風(fēng)溫。建議在第一荷在2大1小和2大之間調(diào)度;第四季度長(zhǎng)江水溫和第四季度時(shí),循環(huán)水母管壓力可調(diào)整高一些,一在22°C~11 C ,應(yīng)根據(jù)負(fù)荷在1臺(tái)大泵1小泵和2般在0.08MPa左右。在提高機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的同時(shí),也臺(tái)小泵之間調(diào)度。保證了設(shè)備運(yùn)行的安全。(6)在各季節(jié)長(zhǎng)江水溫交點(diǎn)處,會(huì)有其他因素(4)運(yùn)行人員應(yīng)根據(jù)循環(huán)水進(jìn)水溫度的變化,的影響,應(yīng)根據(jù)負(fù)荷采用小泵不用大泵的運(yùn)行方式,提前聯(lián)系檢修,做好循環(huán)水泵高速和低速級(jí)段的切以給機(jī)組帶來更大的效益。換,以便對(duì)循環(huán)水泵做合理調(diào)度。(7)一般2臺(tái)機(jī)運(yùn)行時(shí),2大2小的運(yùn)行方式不參考文獻(xiàn):建議使用。[1]齊復(fù)東,賈樹本,馬義偉.電站凝汽設(shè)備和冷卻系統(tǒng)[M].北京:水利電力出版社, 1992.4結(jié)論和建議[2]葛曉霞,繆國鈞.循環(huán)水系統(tǒng)運(yùn)行方式優(yōu)化分析[J].電站輔機(jī),2000,(3):28-32.(1)表7中得出的循環(huán)水泵優(yōu)化運(yùn)行方式,是在帶額定負(fù)荷下試驗(yàn)的結(jié)果,達(dá)到了給運(yùn)行人員指作者簡(jiǎn)介:導(dǎo)的功能。楊春霞(1966-),女,江蘇南京人,工程師，從事汽輪機(jī)運(yùn)行管理(2)試驗(yàn)計(jì)算方法是根據(jù)低成本運(yùn)營(yíng)系統(tǒng)中工作。Analysis of Operation Mode Optimization of Circulating Water PumpYANG Chun-xia(Power Generation Department of Dating Nanjing Xiaguang Power Plant,Nanjing 210011 ,China)Abstract:Many factors including circulating water inlet temperature , unit load and the cleanliness of the condenser impactthe condenser vacuum, on condition that these factors are unchangeable , the condenser vacuum can be improved throughchanging the circulating water flow. The real time calculation of coal con中國煤化工to mode wascarried out by low-cost software operating system,according to this optrculating waterpumps was decided. The optimization results can offer theoretical fourYHC N M H Grulaing waterpump and bring economic benefts for power plantKey words :condenser ;vacum;circulating water pump;optimization; supply coal consumption rate