暖通空調(diào)HV&AC 2008 年第38卷第1期●123●運(yùn)行管理小區(qū)集中供熱系統(tǒng)循環(huán)水泵電耗實(shí)測(cè)分析清華大學(xué)劉蘭斌*付林江億摘要對(duì)6個(gè)小區(qū)集中供熱 系統(tǒng)的17臺(tái)循環(huán)水泵的電耗、實(shí)際運(yùn)行效率、循環(huán)流量進(jìn)行了實(shí)測(cè),分析了造成小區(qū)集中供熱系統(tǒng)輸配能耗較高的原因,結(jié)合實(shí)例計(jì)算了各種能耗損失的大小和所占比例,給出了小區(qū)集中供熱系統(tǒng)實(shí)際需求耗電量指標(biāo)。關(guān)鍵詞集中供熱循環(huán)水泵輸配系統(tǒng)水泵電耗Electrical power consumption analysis of circulating pumpsin central heating systems for residential quartersBy Liu Lanbin★, FuLin ond jiang YiAbstract Tests the power consumption, efficiency and flow rate of seventeen circulating pumps in sixcentral heating systems, analyses the causes for higher power consumption, calculates all kinds of energy lossand their proportions with an example, and gives the actual power required of the central heating system.Keywords central heating, circulating pump, distribution system, clectrical power consumption ofwater pump★Tsinghua University, Beiing, China0引言用超聲波流量計(jì)測(cè)出水泵的實(shí)際流量G,用水供熱系統(tǒng)循環(huán)水泵的節(jié)能潛力很大,尤其是小泵 進(jìn)出口壓力表測(cè)出水泵的實(shí)際揚(yáng)程H;用電功區(qū)集中供熱系統(tǒng)的循環(huán)水泵，由于選型不合理,實(shí)率計(jì)測(cè) 出水泵的實(shí)際功率W。由于電動(dòng)機(jī)的機(jī)械際工作點(diǎn)偏離了水泵高效區(qū),實(shí)際循環(huán)流量也偏傳動(dòng)損失相比水泵的其他損失很小，可以忽略，從大,導(dǎo)致了供熱系統(tǒng)的輸配系統(tǒng)能耗普遍偏高。同而可根據(jù)式(1)求出水泵的實(shí)際運(yùn)行效率η和實(shí)際時(shí)也由于缺乏輸配系統(tǒng)耗電的合理定額，未能引起運(yùn)行工況點(diǎn)。運(yùn)行管理人員的注意,導(dǎo)致輸配系統(tǒng)耗電水平參差η=0.002 722 X 100%(1)W不齊。筆者于2005- 2006 年供暖季對(duì)6個(gè)小區(qū)鍋爐.2 測(cè)試結(jié)果房的17臺(tái)水泵進(jìn)行了能耗測(cè)試,總結(jié)出目前我國(guó)測(cè)試發(fā)現(xiàn)，由于水泵選型不合理,造成了水泵小區(qū)集中供熱系統(tǒng)中循環(huán)水泵普遍存在的一些問(wèn)性能與管路實(shí)際阻力特性不匹配的情況，多數(shù)水泵題,希望能夠引起設(shè)計(jì)人員和運(yùn)行管理人員的重實(shí)際工況點(diǎn)偏離了設(shè)計(jì)點(diǎn),水泵效率普遍偏低。表視,從而能夠在設(shè)計(jì)階段合理設(shè)計(jì),在運(yùn)行階段對(duì)電耗較高的既有輸配系統(tǒng)有針對(duì)性地進(jìn)行改造。中國(guó)煤化工:研究生1小區(qū) 集中供熱系統(tǒng)循環(huán)水泵的現(xiàn)狀及存在的問(wèn)MHCNMHG匙E- mail: 1lb04@mails. tsinghua. edu. cn收稿日期:2006- 12-121.1 測(cè)試方法修回日期:2007-04-09●124●運(yùn)行管理暖通空調(diào)HV&AC 2008 年第38卷第1期1給出了實(shí)測(cè)的6個(gè)小區(qū)鍋爐房的循環(huán)水泵測(cè)試最大溫差很小,多為8 C左右,表明系統(tǒng)循環(huán)流量結(jié)果。測(cè)試中還發(fā)現(xiàn)各試點(diǎn)供熱系統(tǒng)輸送介質(zhì)的普遍過(guò)大。表1循環(huán)水泵實(shí)測(cè)參數(shù)匯總額定參數(shù)實(shí)際參數(shù)備注流量/(m2/h)_揚(yáng)程/m效率/%最大供回水溫差/C流量/(m2/h) 揚(yáng)程/m效率%區(qū)111903487.851)2722鍋爐間歇運(yùn)行2#7. 852657小區(qū)23$320338(8.803558實(shí)測(cè)為并聯(lián)效率4327:358小區(qū)35#1007.75173(63.5實(shí)測(cè)為并聯(lián)效率67. 753C63.5小區(qū)4低區(qū)7#1258. 58170. 1513.533.58.5815.538.5小區(qū)4高區(qū)925.131.8 .510#257. 642255. 2小區(qū)5-次泵11#502029.654. 4小區(qū)5二次泵高區(qū)12#9.9162. 52:48.9小區(qū)5二次泵低區(qū)13#7.351074049. 6小區(qū)614#7. 1015#16078. 10307016#32(7312. 5027535517#280_221)鍋爐間歇運(yùn)行,7.85 C為鍋爐運(yùn)行期間的溫度,最冷天全天鍋爐供回水平均溫差為4.0 C ,如采用低溫連續(xù)運(yùn)行方式，流量可大幅度降低。1.3小區(qū)集中供熱系統(tǒng)循環(huán)水泵存在的問(wèn)題只占水泵額定揚(yáng)程的50%左右,水泵工況點(diǎn)嚴(yán)重1.3.1 水泵選型過(guò)大偏離。因此即使不減小管網(wǎng)循環(huán)流量,僅改變水泵實(shí)測(cè)發(fā)現(xiàn)，供熱系統(tǒng)中循環(huán)水泵選型普遍過(guò)實(shí)際工況點(diǎn),提高水泵效率至75%,則小區(qū)1可節(jié)大,由此帶來(lái)以下三個(gè)問(wèn)題。電18%,小區(qū)4低區(qū)可節(jié)電39%,小區(qū)5高、低區(qū)1)水泵效率大幅度降低二次泵可節(jié)電25%,可見(jiàn)提高水泵實(shí)際運(yùn)行效率由于循環(huán)水泵額定揚(yáng)程遠(yuǎn)大于實(shí)際所需,水泵可有效減少輸配系統(tǒng)能耗。工作點(diǎn)從圖1中高效點(diǎn)A偏離至B,直接導(dǎo)致水2)實(shí)際流量遠(yuǎn)大于設(shè)計(jì)流量泵效率大幅度降低，即由額定高效點(diǎn)n降為ηp,設(shè)備選型過(guò)大,不僅使水泵效率偏離高效點(diǎn)，使得水泵長(zhǎng)期在低效率點(diǎn)工作。而且使實(shí)際流量遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于設(shè)計(jì)流量,直接引起泵耗增加。如圖2所示，系統(tǒng)設(shè)計(jì)流量為Gs,在實(shí)際管網(wǎng)特性曲線b上,能達(dá)到設(shè)計(jì)流量GA,C為水泵0.6的理想工作點(diǎn),水泵能耗大小用矩形GCDO的面b。15數(shù)積表示(不考慮水泵效率的影響) ,但由于水泵選型?偏大，導(dǎo)致其實(shí)際工作點(diǎn)為B,流量變?yōu)镚r,水泵050100150200250300350400能耗大小用矩形FBEO的面積表示，圖中的陰影流量/ue/h)圍1揚(yáng)程偏大時(shí)的水泵工作點(diǎn)分析n。小區(qū)1主循環(huán)水泵、小區(qū)4低區(qū)循環(huán)水泵以及小區(qū)5高、低區(qū)二次泵等都由于水泵額定揚(yáng)程太中國(guó)煤化工大,導(dǎo)致實(shí)際運(yùn)行效率較低。小區(qū)1主循環(huán)水泵額YHCN MH G300 30400定效率為80%,而實(shí)測(cè)僅為57%;小區(qū)4低區(qū)循環(huán)流量/(=/h)水泵的實(shí)測(cè)效率僅為33. 5%和38. 5%,實(shí)際揚(yáng)程圖2流量偏大時(shí)的水泵工作點(diǎn)分析暖通空調(diào)HV&AC 2008 年第38卷第1期運(yùn)行管理●125，面積即為水泵選型偏大引起流量偏大帶來(lái)的多余小，雖然這種情況較少,但仍存在。水泵選型過(guò)小，能耗。水泵工作點(diǎn)發(fā)生偏離,如圖4所示,由設(shè)計(jì)點(diǎn)A偏以小區(qū)1為例,泵設(shè)計(jì)流量為350m3/h,而實(shí).離至實(shí)際工作點(diǎn)B,這帶來(lái)兩個(gè)問(wèn)題:一是循環(huán)流測(cè)流量達(dá)到544m2/h,流量增加引起的泵能耗是量減小，可能會(huì)影響供熱質(zhì)量;二是水泵的效率由實(shí)際所需泵能耗的3.67倍。若將系統(tǒng)流量由現(xiàn)在額定高效點(diǎn)nA降為nηB。的544 m'/h降為350 m3 /h,則揚(yáng)程可降為11 m,0.8同時(shí)能使水泵工作在高效點(diǎn)(平均效率75%)。一0.7|b個(gè)供暖季可減少電耗154 284 kWh,占目前泵能B_10.5蠡耗的79. 3%。3)關(guān)小水泵出口閥門(mén)水泵選型嚴(yán)重偏大，以致在管網(wǎng)特性曲線b100200 300400流量//上,工作點(diǎn)B偏離過(guò)大,為防止流量太大導(dǎo)致電動(dòng)機(jī)電流超標(biāo)或減少因流量大而造成的泵能耗損失，圄4水泵選型偏小時(shí)的工作點(diǎn)分析通過(guò)關(guān)小水泵出口閥門(mén)將管網(wǎng)特性曲線由b變?yōu)闇y(cè)試中發(fā)現(xiàn)小區(qū)5一次泵選型偏小,其額定流a ,減小循環(huán)流量,水泵工作點(diǎn)由B變?yōu)锳,使大量量和揚(yáng)程分別為50 m? /h, 20 m,而實(shí)際流量?jī)H為電能浪費(fèi)在水泵出口閥門(mén)上,其大小用圖3中矩形29.6 m2 /h,揚(yáng)程達(dá)25 m,水泵工作點(diǎn)偏離,水泵效FACG的面積表示。率僅為54. 4%。70.91.3.3變頻泵 和定速泵并聯(lián)運(yùn)行40.8實(shí)際工程中,常有工程技術(shù)人員采用一拖二的70水泵變頻調(diào)節(jié)方式,即兩臺(tái)水泵中一臺(tái)變頻(變轉(zhuǎn)速)運(yùn)行,另外一臺(tái)工頻(定轉(zhuǎn)速)運(yùn)行。在分析這種調(diào)節(jié)方式的節(jié)能效果時(shí),往往只簡(jiǎn)單地考慮水泵5010150200250300350400流量減小對(duì)能耗減少有利的一面,而忽視這種連接流量//h)方式可能降低水泵效率的不利一面。團(tuán)3關(guān)小水泵出 口閥門(mén)時(shí)的水泵工作點(diǎn)分析如圖5所示，曲線a為額定轉(zhuǎn)速下單臺(tái)水泵的在測(cè)試中發(fā)現(xiàn),小區(qū)6各支路供暖水泵出口管特性曲線， 曲線b為額定轉(zhuǎn)速下2臺(tái)水泵的并聯(lián)特道閥門(mén)的開(kāi)度都在50%左右。泵出口閥門(mén)消耗的性曲線, 假設(shè)系統(tǒng)流量為G時(shí),點(diǎn)A為單臺(tái)泵的實(shí)壓降最大達(dá)0.19 MPa,占水泵揚(yáng)程的53% ,最小際工況點(diǎn),水泵處于最高效率點(diǎn) n,當(dāng)流量需要減也達(dá)到了0. 06 MPa,如表2所示。這是由于供暖小到Gr時(shí),若采用一-拖二的變頻調(diào)節(jié)方式,則變頻泵額定揚(yáng)程偏大,如果不關(guān)小閥門(mén),會(huì)導(dǎo)致循環(huán)泵泵的實(shí)際工況點(diǎn)變?yōu)锽,定速泵的實(shí)際工況點(diǎn)變?yōu)榱髁考眲≡黾?甚至造成電動(dòng)機(jī)過(guò)載。C,由等效率曲線可知,變頻泵效率由η變?yōu)閜,定表2小區(qū)6南區(qū)供暖水泵出口閥門(mén)消耗的壓差D.8泵出口閥門(mén)消耗的壓差/MPa1.6。5(14#水泵出口0.05400.5米15#水泵出口0.13樂(lè)3016#水泵出口0.1917#水泵出口.0.06100 200300400500 600另外,小區(qū)供熱系統(tǒng)還存在由于設(shè)計(jì)不合理，流量/(-/) .支路阻力差異較大、不得不增加大量閥門(mén)等阻力件中國(guó)煤化工物&本曲線進(jìn)行平衡的缺點(diǎn),也使得輸配系統(tǒng)效率偏低。MH. C NMH G轉(zhuǎn)性曲線1.3.2水泵選型偏小”拖二情況下水泵井聯(lián)特性曲線水泵選型不合理的另一個(gè)方面是水泵選型偏圈5變頻泵和定速泵并聯(lián)運(yùn)行時(shí)的工作點(diǎn)分析●126●運(yùn)行管理暖通空調(diào)HV&AC 2008 年第38卷第1期速泵效率由n變?yōu)閚: ,2臺(tái)水泵均偏離高效點(diǎn)。A,B為相似工況點(diǎn)，效率相同，均在高效點(diǎn)η下由于采用- 拖二的變頻調(diào)節(jié)方式會(huì)使水泵效工作,同時(shí)水泵流量變化幅度-致,有利于水泵穩(wěn)率降低,因此當(dāng)流量需要變化時(shí),不宜采用這種方定工作,并可以在任何流量范圍內(nèi)高效工作,因此式,而是應(yīng)對(duì)2臺(tái)水泵同時(shí)進(jìn)行變頻調(diào)節(jié),如圖6水泵并聯(lián)運(yùn)行,采用變頻調(diào)節(jié)時(shí)應(yīng)對(duì)每臺(tái)水泵均進(jìn)所示,當(dāng)流量由G減小到G2時(shí)，單臺(tái)水泵的工況行變頻,保證水泵在高效點(diǎn)工作。點(diǎn)由A變?yōu)锽 ,從水泵等效率曲線可以看到，由于同理，當(dāng)采用不同類型的大小泵并聯(lián)運(yùn)行時(shí)，也很容易造成水泵不能同時(shí)處于高效點(diǎn)工作的狀]0.8況。0.61.4輸配系統(tǒng)的實(shí)際需求電耗6b10.2綜上所述,水泵耗電偏大主要有以下兩個(gè)方面。4的原因:一是系統(tǒng)流量偏大,從供回水溫差普遍偏100200300400500 600流量/w/h)小可以看出;二是系統(tǒng)效率較低,包括水泵選型不合理導(dǎo)致的水泵實(shí)際運(yùn)行效率偏低、管路設(shè)計(jì)不合2臺(tái)水泵同時(shí)變速時(shí)單泵特性曲線管網(wǎng)特性曲線理或其他原因?qū)е碌拇罅块y門(mén)等阻力件的使用。水泵在額定轉(zhuǎn)速下效率曲線，扣除以上浪費(fèi)的電能，可以得到各個(gè)試點(diǎn)需求的耗2臺(tái)水泵網(wǎng)時(shí)變速時(shí)井聯(lián)特性曲線--水泵等效率曲線電量。圈6 2臺(tái)變頻泵并聯(lián)運(yùn)行時(shí)的工作點(diǎn)分析水泵軸功率計(jì)算式為(- AHy)G-C')N-N' =: GH _ G'H'_ (GH_ GH )+ GAHyGON,+ONv+ANc7η7η7η(2)式中N ---系統(tǒng)實(shí)際耗電功率,kW;表3各個(gè)試點(diǎn)循環(huán)水泵的 單位面積電耗N'---系統(tǒng)實(shí)際需求耗電功率,kW;kWh/m2輸配系統(tǒng)系統(tǒng)低效率引起的電損失 多余流量2引起 需求耗電量G --供熱 系統(tǒng)當(dāng)前的實(shí)際流量,m'/h;實(shí)際耗電量ANvD的電損失NGcH-- 水泵提供的實(shí)際揚(yáng)程,m;小區(qū)11. 9810. 3681.1410.473η--水泵實(shí)際運(yùn)行效率;小區(qū)2 L.4700.2520.7380.480區(qū)31.3010.1210.8620.318- 供熱系統(tǒng)的需求流量, m2 /h;2. 6570.8860.7401.031H'-- 供熱系統(tǒng)的需求揚(yáng)程,m;小區(qū)5 3.2010.8981. 2561.047小區(qū)61. 880.041_0.350 .0.398 .1.092”一-水泵可達(dá)到的運(yùn)行效率,取70%;1) 此處只考慮水泵出口閥門(mén)的電損失:OHv-閥門(mén)等 阻力件消耗的實(shí)際揚(yáng)程,m;2)以供回水溫差為12 C時(shí)的流量為需求流量。ON,--水泵效率偏低引起的多余功耗,,kW;遲的ONv- -不合 理的設(shè)計(jì)導(dǎo)致的閥門(mén)等阻力件s 50t690t引起的多余功耗,kW;ONe--流量偏大引起的多余功耗,kW。小區(qū)1小區(qū)2小區(qū)3區(qū)4小區(qū)5小區(qū)6根據(jù)式(2)可以分別計(jì)算出水泵效率偏低導(dǎo)致口需求耗電量■ 系統(tǒng)低效率引起的電損失的多余功耗ON,,不合理多余閥門(mén)消耗的功耗s多余流量引起的電損失ONv以及流量偏大引起的多余功耗oNc.從實(shí)際圈7循環(huán)水泵電耗分布比例耗電中扣除這些損失,就可以得到各個(gè)試點(diǎn)整個(gè)供暖季[中國(guó)煤化工5 kWh/m2 ,對(duì)于暖季的循環(huán)水泵的需求耗電量,見(jiàn)表3,循環(huán)水泵設(shè)有:MYHCN M H G,單個(gè)供暖季的輸電耗分布比例見(jiàn)圖7。配水泵電耗為1.0~1.1kWh/m2。因此如果能夠從上述結(jié)果可以看到,對(duì)于直供系統(tǒng),單個(gè)供(下轉(zhuǎn)第48頁(yè))●48●專業(yè)論壇暖通空調(diào)HV&AC 2008 年第38卷第1期Fs = {溫室氣體排放fsI,而否定評(píng)價(jià)本身，避免在空調(diào)系統(tǒng)方案選擇時(shí),僅城市美觀fs2 ,噪聲振動(dòng)fs})由幾個(gè)項(xiàng)目領(lǐng)導(dǎo)拍板了事。根據(jù)評(píng)分表,對(duì)Fs中每一個(gè)因素進(jìn)行評(píng)價(jià)，4.3建立一套科學(xué)的評(píng)價(jià)體系是解決問(wèn)題的正確可得fs的評(píng)價(jià)為D,,D;為一個(gè)三維向量,則得評(píng)選擇,并且該體系應(yīng)是開(kāi)放性的，如可增加影響因價(jià)矩陣:素,設(shè)用戶權(quán)重等。由于影響空調(diào)系統(tǒng)選擇的因素S=(D、D2... D,)(14)多且復(fù)雜，系統(tǒng)評(píng)價(jià)是一項(xiàng)較為復(fù)雜的工程,因此，對(duì)以上各因素取權(quán)重,可得權(quán)重模糊集B,則本文分析得也不一定全面準(zhǔn)確,僅作拋磚引玉之得空調(diào)系統(tǒng)性能的評(píng)價(jià)向量:用，以期能推動(dòng)空調(diào)系統(tǒng)方案的科學(xué)評(píng)價(jià)與選擇。Fs =B.S(15)參考文獻(xiàn):3.6系統(tǒng)方案的一 .級(jí)評(píng)價(jià)[1] KatarAna H. Environmental impact assessment using綜合評(píng)價(jià)向量F~Fs,可得空調(diào)系統(tǒng)- - 級(jí)評(píng)a weighting method for alternative air conditioningsystems [J]. Building and Environment, 2004, 39(10):1133- 1140R=(F] F2 F3 F、F;)T(16) [2] Shams H, Nelson R M, Maxwel G M. Development采用Dephi法,確定各因素的權(quán)重。得權(quán)重模of knowledge-based system for the selection ofHVAC systems types for small building-part 1:糊集D,而用戶如果有自已的側(cè)重,可對(duì)此進(jìn)行修knowledge acquisition[G]// ASHRAE Trans, 1994,正。最后可得到評(píng)價(jià)結(jié)果向量F:100(1F= D.R( 17) [3] Chiou Hua-Kai, Tzeng Gwo Hshiung, Cheng DingChou. Evaluating sustainable fishing development根據(jù)向量F各值的大小，即可對(duì)各方案進(jìn)行strategies using fuzzy MCDM approach[J]. The評(píng)價(jià),并得出最優(yōu)方案。International of Management Science, 2005, 33(3):4結(jié)論223- 2344.1空調(diào)系統(tǒng)方 案的選擇是空調(diào)設(shè)計(jì)工作的非常[4]劉普寅,吳孟達(dá)模糊理論及其應(yīng)用[M].長(zhǎng)沙:國(guó)防科技大學(xué)出版社,1998重要的一個(gè)環(huán)節(jié)，是方向性的問(wèn)題。只有方向正5]洪麗娟,劉傳 聚.空調(diào)冷負(fù)荷時(shí)間頻數(shù)及其應(yīng)用[J]確，系統(tǒng)方案才可能是最優(yōu)的。同時(shí),空調(diào)系統(tǒng)方制冷與空調(diào),2004,4(6) :63-65案的選擇不僅僅關(guān)系到建設(shè)單位的經(jīng)濟(jì)效益,還關(guān)[6]中國(guó)建筑科學(xué)研究院 ,中國(guó)建筑業(yè)協(xié)會(huì)建筑節(jié)能專業(yè)委員會(huì)GB50189-2005公共建筑節(jié)能設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)系著我國(guó)經(jīng)濟(jì)、社會(huì)的可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略的實(shí)施。因[S].北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社,2005此,空調(diào)系統(tǒng)的評(píng)價(jià)與選擇意義重大。[7]李兆堅(jiān)，江億.暖通空調(diào)設(shè)計(jì)方案美觀性評(píng)價(jià)分析[J].暖通空調(diào),2006 ,36(4):34- 374.2本文詳細(xì)分析了 影響空調(diào)系統(tǒng)評(píng)價(jià)的各種因[8]趙加寧 ,羅志文.暖通空調(diào)設(shè)計(jì)方案綜合評(píng)價(jià)決策進(jìn)素,并根據(jù)其各自的性質(zhì)和對(duì)評(píng)價(jià)影響的大小進(jìn)行展與展望[J].潔凈與空調(diào)技術(shù),2005, 12(3):12-16了分類,并采用模糊評(píng)價(jià)的方法對(duì)之進(jìn)行處理。本[9]王平利,胥海倫. 基于多元評(píng)價(jià)函數(shù)的空調(diào)冷熱源方案優(yōu)選分析[J].制冷與空調(diào),2002,2(3):16-18文的目的是想通過(guò)探討,引起人們對(duì)系統(tǒng)方案評(píng)價(jià)[10]王永林.空調(diào)工程設(shè)計(jì)方案的可拓學(xué)評(píng)價(jià)[J].暖通空與選擇的重視,不能僅因?yàn)樵u(píng)價(jià)方法的主觀性太強(qiáng)調(diào),2005,35(9):47- 49(上接第126頁(yè))題:一是輸配系統(tǒng)效率偏低;二是系統(tǒng)循環(huán)流量普有效提高水泵的實(shí)際運(yùn)行效率，撤消多余閥門(mén),減遍偏大。以上兩個(gè)問(wèn)題是造成目前小區(qū)集中供熱小流量,從而徹底消除由于輸配系統(tǒng)效率偏低以及輸配系統(tǒng)能耗較高的主要原因。流量偏大帶來(lái)的多余電耗,大幅度降低供熱輸配系2.2通過(guò)對(duì)實(shí)測(cè)結(jié)果的分析可知, 單個(gè)供暖季,直統(tǒng)的電耗。供系統(tǒng)在0. 3~0.5 kWh/m2之間,間供系統(tǒng)在2結(jié)論1. 0~1.1 kWh/m2之間。直供系統(tǒng)的實(shí)際泵能耗2.1目前小區(qū)供熱系統(tǒng)中循環(huán)水泵 型號(hào)偏離實(shí)際在1.中國(guó)煤化工系統(tǒng)在2.6~3.2需求的現(xiàn)象較普遍。通過(guò)對(duì)6個(gè)小區(qū)17臺(tái)水泵的kWh0HCNMH力較大。實(shí)際測(cè)試，發(fā)現(xiàn)目前的小區(qū)集中供熱系統(tǒng)中,由于循環(huán)水泵型號(hào)與實(shí)際需求的偏差,導(dǎo)致以下兩類問(wèn)[1]中央國(guó)家機(jī)關(guān)鍋爐采暖 系統(tǒng)節(jié)能分析報(bào)告[R],2006