圓筒軸向壓應(yīng)力由以下三部分產(chǎn)生：
3）風(fēng)載、偏心質(zhì)量、水平地震力引起的彎矩。
要求以上三部分應(yīng)力之和，即σ1+σ2+σ3≤許用軸向壓應(yīng)力[σ]cr。
簡(jiǎn)便起見，標(biāo)準(zhǔn)將彎矩產(chǎn)生的彎曲應(yīng)力與軸向載荷產(chǎn)生的軸向應(yīng)力同等看待，只是適當(dāng)將風(fēng)載荷計(jì)算中的體型系數(shù)K1適當(dāng)放大。
NB/T47041-2014《塔式容器》的7.9.2規(guī)定，許用軸向壓應(yīng)力[σ]cr=min{KB，K[σ]t}。
1）K為載荷系數(shù)，按NB/T47041之7.1的規(guī)定取1.2。
這是源于GB/T150.1的4.4.4條：當(dāng)?shù)卣疠d或風(fēng)載與其他載荷組合時(shí)，允許元件的設(shè)計(jì)應(yīng)力不超過許用應(yīng)力的1.2倍。
根據(jù)許用應(yīng)力的定義有：K[σ]t=1.2[σ]t≤ReL/1.5，即[σ]cr≤K[σ]t≤ReL/1.25，也就是說設(shè)計(jì)中將圓筒中的壓縮應(yīng)力控制在材料的屈服強(qiáng)度以下，避免筒體出現(xiàn)塑性變形。
3）B為外壓應(yīng)力系數(shù)，單位MPa。
按NB/T47041之4.3.4的規(guī)定，B由所允許的最大應(yīng)變A=0.094δe/Ro查GB/T150.3相應(yīng)的外壓應(yīng)力曲線圖（A-B曲線）確定。
對(duì)于彈性失穩(wěn)（即A-B曲線的斜線段）有：B=2AEt/3，將上述A計(jì)算式代入有B=0.0626Etδe/Ro，大致相當(dāng)于Timoshenko（鐵木辛柯）小撓度理論解（見下面的標(biāo)準(zhǔn)釋義截圖）取安全系數(shù)10.0，也近似相當(dāng)于Kernpner（凱譜涅爾）大撓度理論解取安全穩(wěn)定系數(shù)3.0。
A-B曲線包括彈性失穩(wěn)和非彈性失穩(wěn)。但只有當(dāng)軸向應(yīng)力大于材料的彈性極限（或屈服強(qiáng)度），圓筒才會(huì)出現(xiàn)非彈性失穩(wěn)。對(duì)于塔器來說，標(biāo)準(zhǔn)要求其軸向應(yīng)力不應(yīng)大于屈服強(qiáng)度，見上面的2）。
以上討論的是塔器的局部失穩(wěn)，對(duì)于細(xì)高塔（H/D>63.5，見塔器標(biāo)準(zhǔn)釋義）還可能存在類似于細(xì)長桿的失穩(wěn)，也就是歐拉失穩(wěn)。對(duì)于歐拉失穩(wěn)，NB/T47041認(rèn)為H/D這么大的塔少見（見標(biāo)準(zhǔn)釋義的P78），而沒有給出計(jì)算方法。
不過，新的“壓力容器-分析設(shè)計(jì)”標(biāo)準(zhǔn)（征求意見稿）在其第3部分“典型受壓元件及結(jié)構(gòu)”的5.11.3一節(jié)中（見下面的書簽截圖），給出了不同載荷組合下圓筒的局部失穩(wěn)、柱狀失穩(wěn)時(shí)的許用軸向壓縮應(yīng)力，可供參考。這部分內(nèi)容應(yīng)該是來自ASME VIII-2的4.4.12 Combined Loadings and Allowable Compressive Stresses。
參考文獻(xiàn)：
[1] 王者相. 軸向載荷作用下薄壁圓筒體臨界應(yīng)力計(jì)算的新方法[J].
[2] 曾慶勛. 關(guān)于改進(jìn)塔類設(shè)備失穩(wěn)臨界應(yīng)力計(jì)算方法的建議[J].
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