學(xué)習(xí)筆記，有誤請指正

TSG 21《固容規(guī)》第1.6.1條將DN＜250的接管和管法蘭，排除在“主要受壓元件”之外，這應(yīng)該是從鍋檢所監(jiān)管的角度考慮。

而GB/T150.1第4.6.2.2條中注2“主要受壓元件”的定義，則包括所有管口(無論DN大小)的接管，但不包括管法蘭。這是從耐壓試驗(yàn)的角度考慮：(1) 所有管口(無論大小)都需接受耐壓考驗(yàn)；(2) HG/T20615,HG/T20592,SH/T3406等設(shè)備上常用的管法蘭，最大可承受其“常溫下最大允許工作壓力”的1.5倍的耐壓試驗(yàn)(見各標(biāo)準(zhǔn)“試驗(yàn)”章節(jié))，該值將遠(yuǎn)大于設(shè)備耐壓試驗(yàn)壓力，所以無需再考慮管法蘭。

但GB/T150對于DN＜250和DN≥250管口焊縫(B,D類)的無損檢測的規(guī)定是不同的。這點(diǎn)類似于ASME VIII-1 UW-11 (4)，當(dāng)直徑不超過DN250，壁厚又不超過29mm的接管B類焊縫可不做射線檢測。

一、管口上B類焊縫的射線或超聲檢測

GB/T150.4 第10.3.3條則將DN＜250管口上B類焊縫的射線和超聲檢測，單獨(dú)拎出來說，要求由設(shè)計(jì)文件規(guī)定。

對于DN≥250管口B類焊縫的射線或超聲檢測，要分兩種情況：

(1) 殼體A,B類焊縫要100%射線或超聲檢測的，DN≥250管口的檢測要求同殼體，見10.3.1條中的注；

(2) 殼體A,B類焊縫只進(jìn)行局部射線或超聲檢測的，DN≥250管口(人手孔除外，因?yàn)槿耸挚撞怀惺芡廨d)應(yīng)全部進(jìn)行檢測，但合格級別與殼體相同，見10.3.2 條e)款。

二、管口上B類焊縫的表面檢測

對于殼體A,B類焊縫需要進(jìn)行100%射線或超聲檢測的設(shè)備，DN＜250管口上B類焊縫應(yīng)進(jìn)行表面檢測，見于GB/T150.4第10.4條h)款。

DN≥250管口的表面檢測，標(biāo)準(zhǔn)上規(guī)定的比較細(xì)，本文不討論。

三、管口上D類焊縫的檢測

GB/T150.4沒有對D類焊縫的射線或超聲檢測作明確的規(guī)定，可由設(shè)計(jì)文件規(guī)定。但在第10.4條a),b)款中對表面檢測作了要求。

四、實(shí)例

標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定比較“亂”，容易看糊涂了，我們可以通過具體的設(shè)備來看。

現(xiàn)有一臺盛裝高度危害介質(zhì)的III類容器，國內(nèi)第一梯隊(duì)的北京某化院設(shè)計(jì)。就無損檢測，設(shè)計(jì)文件要求：

(1) 該設(shè)備殼體上的A,B類焊縫進(jìn)行100%射線檢測和100%磁粉檢測；

(2) DN≥250管口與殼體的B類焊縫的檢測同(1)，D類應(yīng)進(jìn)行100%磁粉檢測；

(3) DN＜250管口上的B類,D類焊縫應(yīng)進(jìn)行100%磁粉檢測；

(4) DN≥80管口上的D類焊縫還應(yīng)進(jìn)行100%超聲檢測。

上述四點(diǎn)中傾斜加下劃線部分是高于GB/T150.4要求的。

也有的單位設(shè)計(jì)文件，要求包括DN＜250在內(nèi)所有管口的B類焊縫進(jìn)行100%射線檢測，要求更高了。事實(shí)上，小直徑接管與殼體連接的這個D類焊縫，其質(zhì)量比接管上對接的B類焊縫更難保證，存在應(yīng)力集中且受管道外載，容易出現(xiàn)失效，上述(3)(4)點(diǎn)中D類焊縫的檢測要求高于B類，個人認(rèn)為也是有道理的。

五、各種無損檢測方法對比

最后，來比較一下射線RT,超聲UT,磁粉MT及滲透PT檢測。

(1) 總的來說，焊縫缺陷的檢測中，RT的檢出率要高于UT，并且UT檢測結(jié)果不直觀，受主觀因素影響。這也是焊縫檢測優(yōu)先選擇RT的原因。

但UT的成本、速度和安全性要優(yōu)于RT，而且對面積型缺陷檢出率較高，UT的運(yùn)用也日益增多。對于一些重要的設(shè)備，有的設(shè)計(jì)文件還會要求100%RT后進(jìn)行100%UT復(fù)查。GB/T150.4第10.5.1條中的組合檢測，也是RT、UT互為復(fù)查的要求。

(2) 對于表面或近表面缺陷，MT檢測要優(yōu)于其他檢測方法。并且RT對體積型缺陷(未焊透,氣孔)較敏感，但對焊縫中的細(xì)小裂紋和層間未熔合等面積型缺陷的檢出能力較差，所以RT之外通常輔以MT。

(3) 對于鐵磁性材料MT要優(yōu)于PT，因?yàn)镻T只能檢測表面開口缺陷，無法檢測近表面缺陷。舊固容規(guī)TSG R0004 4.5.3.1條(4)款及GB/T150.4第10.1.3都強(qiáng)調(diào)鐵磁性材料表面檢測應(yīng)優(yōu)先采用磁粉檢測MT。

另外，奧氏體不銹鋼等非鐵磁性材料是無法使用MT的，可使用PT。

(4) UT的主要運(yùn)用場合為原材料檢測，并且超聲波穿透能力強(qiáng)，能穿透100mm厚度以上的工件，但UT檢測的工件厚度不能太薄，厚度下限為6mm，見NB/T47013.5及ASMEVIII-1 UW-51 (a)之(4)。而RT受限于射線能量，是有最大厚度限制的。

此外，UT在奧氏體不銹鋼和異種鋼焊縫中的運(yùn)用較為困難，NB/T47013.5的附錄F、I奧氏體不銹鋼超聲檢測方法，實(shí)際運(yùn)用中還是遇到一些困難。

因?yàn)椋瑠W氏體不銹鋼焊接接頭由于結(jié)晶組織粗大，除造成對聲波能量吸收衰減外，還會造成聲波的晶界、晶間反射，信噪比低，超聲波探傷困難。

奧氏體不銹鋼與鐵素體耐熱鋼焊接時，焊縫組織與兩端母材組織彈性不一致，聲阻抗相差很大，聲波達(dá)到熔合線附近時，將產(chǎn)生反射、折射、及波形轉(zhuǎn)換。聲波的反射將是假信號的來源，聲波折射產(chǎn)生的波束偏斜，一般很難與由焊縫產(chǎn)生的波束偏斜區(qū)分開來。聲波的波形轉(zhuǎn)換使熔合面上產(chǎn)生假信號，并且使超聲波的速度和方向產(chǎn)生改變。

新興的超聲相控陣法可以解決這個問題，但離大規(guī)模運(yùn)用還有一段距離。

(5) RT、UT、TOFD可檢測材料中任何位置的缺陷，但對于表面和近表面缺陷，UT的檢出能力要低于MT、PT。

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