再放點水，放篇設計小結(jié)吧。自己總結(jié)的，供參考。雙相鋼晶間腐蝕，過幾天更新。

1. GB/T150.3附錄D圖D.4所示接管與殼體焊接接頭，一般用于δnt≥0.5δn；（接管厚度不小于殼體厚度的一半）

2. 換熱器計算中，復合板厚度為包括覆層在內(nèi)的名義厚度，并在腐蝕裕量中輸入覆層厚度。

3. UHX-13.4（c）解釋，由于管板厚度增加可能導致管子、殼體、或管箱或管子對管板連接中應力的超標，故應對公式中管板、管子、殼體和管箱用公稱厚度按已腐蝕和未腐蝕兩種情況進行最后的校核。

4. NB/T47065.5第8.8條要求“設計文件上應對上述焊縫提出無損檢測要求”，釋義3.5條建議對剛性環(huán)支座中的角焊縫進行磁粉檢測，對接焊縫進行射線或超聲檢測。

5. 塔器可以非標基礎條件表中要求“地腳螺栓必須采用本設備所帶的錨板和模板進行預埋”，由制造廠供貨，先于設備本體或與設備一起運往現(xiàn)場。土建專業(yè)會在其施工圖中標示“由廠家供貨”。

（注：基礎錨板、模板是在制造廠與塔器裙座基礎環(huán)板、蓋板一起配鉆制作，配鉆就是為了保證螺栓孔公差在設計要求范圍內(nèi)，錨板、模板先行或與塔設備一起運往現(xiàn)場后，先利用基礎錨板、模板預埋地腳螺栓，進行定位，錨板埋入基礎，模板在定位完成后移除。）

6. 裙座檢查孔若用板卷，其厚度一般取裙座筒體厚度，但不宜大于16mm。

7. 耳座下方如果有接管，要給梁留出位置。

8. 塔器的吊耳位置，要考慮吊裝需從框架等穿過。

9. 板式塔要注意內(nèi)伸溫度計、液位計等儀表件與塔板的干涉?？赏ㄟ^增加管口伸出長度，徑向改切向，改變與軸線的夾角等方法。

10. 固定管板換熱器換熱管及拉桿布置，要考慮以下因素：布管限定圓（要避開殼側(cè)開應力釋放槽，并留出一定間隙）；進出口處流通面積；防沖板及防短路結(jié)構(gòu)等的設置；折流板缺口附近應布置拉桿；拉桿固定端放哪一側(cè)；裝配圖左（剖）視圖，若非固定端，管板上不體現(xiàn)拉桿孔。

11. 補強圈上的M10螺孔用于通入壓縮空氣檢查補強圈焊縫質(zhì)量，螺紋孔用來接管嘴。如果僅用于焊接時排氣，僅需開直徑8或16或20的小孔，無需螺紋孔?；蛘咧苓吜舫鲆恍《尾缓缚p，用作排氣。

12. 若外壓加強圈位于壁厚分界處，加強圈應設于壁厚較大的一側(cè)。（馬炳賢，壓力容器設計若干技術(shù)問題解析）

13. NB/T47042 7.7.4.1.1中表5上方的注：（鞍座）墊板起作用時，墊板厚度應不小于筒體厚度的0.6倍，一般取筒體厚度。墊板包角不小于θ+12度。

14. NB/T47042的6.2.3規(guī)定，臥式容器底部最低點應設置排凈口。

15. 鞍座允許載荷[Q]不等于重力，[Q]的確定見標準的編制說明，鞍座不宜直接選用，需用SW6進行計算。

16. GB50341儲罐罐頂開孔DN<150可以不用補強，罐壁DN<50可不用補強。

17. 油漆的壽命有限，對于容器內(nèi)部，不是最優(yōu)的防腐方案。

18. 外壓加強圈高厚比不大于8~10。

19. SH/T 3522 6.3.1規(guī)定，介質(zhì)溫度大于250時，保溫圈間距宜為3~5m，介質(zhì)溫度小于250時，3~5m，保溫圈寬度小于保溫厚度10~20，厚度宜為3~6mm。(SEG 保溫技術(shù)規(guī)定，要求間距不大于3m)

20. 保溫層應將外壓加強圈包覆在內(nèi)，若加強圈金屬裸露在外，在介質(zhì)溫度較高的情況下，可能會出現(xiàn)溫差應力導致加強圈失效。

21. 換熱器折流板、支持板的最小厚度不應小于腐蝕裕量的2倍。

22. GB/T8163、GB9948的20號鋼管，使用溫度下限0℃；

23. 換熱管殼程筒體與管板的最后一道環(huán)焊縫宜進行100%(UT+PT/MT)。

24. A/B類20%RT的設備，DN≥250的接管B類進行100%RT，DN<250的B類進行100%MT或PT。

25. 焊縫余高可能是產(chǎn)生疲勞裂紋的核，裂紋源→疲勞擴展→斷裂。

26. GB151中規(guī)定的管箱因隔板與開孔直徑問題的熱處理,是為了防止設備在加工或運行中,因應力的釋放而引起法蘭或隔板的變形,造成密封不嚴。

27. 厚度的增加要求超厚板具有優(yōu)異的淬透性能以保證鋼板心部獲得足夠的淬透組織。

28. 碳素鋼300~350℃以上，普通低合金鋼400℃以上，鉻鉬鋼450℃以上，高合金鋼550℃以上，蠕變現(xiàn)象較明顯。王非，化工容器設計選材

29. 從金屬學的角度講，鋼的性能取決于其服役狀態(tài)的微觀組織及其精細結(jié)構(gòu)，而組織結(jié)構(gòu)又強烈依賴于鋼的化學成分、生產(chǎn)流程和工藝參數(shù)。

30. 淬透性好的鋼材，可使鋼件整個截面獲得均勻一致的力學性能。

31. HG/T20581 6.1.2規(guī)定：含鉻量低于16%的S11306（06Cr13）、S11348（06Cr13Al）等非耐酸的不銹鋼制容器，可不進行晶間腐蝕試驗。一般也只有鉻質(zhì)量分數(shù)大于16%的鐵素體不銹鋼才存在晶間腐蝕問題。參考文獻：萬章. 鐵素體不銹鋼晶間腐蝕問題的探討. 石油化工腐蝕與防護. 2015,32(4)

32. 標準橢圓封頭的最大應力，位于封頭過渡區(qū)的內(nèi)表面，應力方向為經(jīng)向應力，由經(jīng)向薄膜應力與經(jīng)向彎曲應力疊加而成。最大應力值與相接圓筒的周向薄膜應力的比例為K，對于標準橢圓封頭K=1。標準橢圓封頭的計算厚度等圓筒計算厚度乘以K，即等徑球殼計算厚度的2K倍。

33. 橢圓封頭在外壓的作用下，底邊和過渡區(qū)不會發(fā)生失穩(wěn)，但中心部分的“球面”部分，會產(chǎn)生較大的薄膜應力，為此仍須進行穩(wěn)定計算。其計算可近似將該部分視作一球冠，據(jù)其當量球殼半徑，按外壓球殼進行計算。對于標準橢圓封頭，中心部分的當量球殼半徑，Ro=0.9Do，即K1=0.9。

34. 對于封頭和筒體為不同材質(zhì)，如筒體為管材、封頭為板材，水壓試驗壓力，SW6取封頭和筒體的較小值。

35. 地腳螺栓優(yōu)先采用碳素鋼，強度雖低，但塑性、韌性好，缺口敏感性低。（問題精解）

36. JB/T4756-2006 P95表5-7（續(xù)），“注2:在國際標準中有些牌號寫為退火(annealed),此處按國內(nèi)習慣寫為‘固溶’”。

37. 塔器等在風載地震載內(nèi)壓的共同作用下，軸向應力對殼體壁厚起決定作用時，應考慮環(huán)縫（包括筒體與封頭）的焊縫系數(shù)，但這個軸向應對封頭厚度并不起決定作用，在GB/T150體系下，封頭焊縫系數(shù)不考慮這道環(huán)縫。參考文獻：李東平.壓力容器焊接接頭系數(shù)的本質(zhì)與選取.石油化工設備技術(shù),2018,39(4).但ASME的考慮較為細致，認為具有拼縫的封頭，A、B類焊縫是會相交的，B縫的質(zhì)量同樣會影響A縫，無縫封頭假設其中有經(jīng)過100%檢測的拼縫，所以無縫封頭的焊縫系數(shù)要考慮B縫確定。